Автоматизация линии упаковки

Электромагнитная совместимость

Все индуктивные датчики BERO соответствуют требованиям к электромагнитной совместимости №. 89/336/ EWG. Это доказывается применением стандарта EN 60 94752 и удостоверяется соответствующим контрольным органом.

Светодиоды

Датчики BERO (за исключением BERO для сложных условий окружающей среды и BERO по нормам NAMUR) снабжены двумя светодиодами (СИД).

Желтый СИД индицирует коммутационное состояние, т. е.

· при функции замыкающего контакта: BERO демпфирован = СИД горит

· при функции размыкающего контакта: BERO не демпфирован = СИД горит

· при функции замыкающего и размыкающего контакта: BERO демпфирован = СИД горит

Зеленый СИД показывает наличие рабочего напряжения.

Технические данные:

Общие технические данные
Гистерезис H	Макс. 0.2 sr
Максимальная длина кабеля (неэкранированный)
· AC	100 м
· DC	300 м
Температура окружающей среды
· При работе	-25 . + 85 °C 1) 2)
· При хранении	-40 . + 85 °C 1)
Стойкость к ударам	30 Ч g, длительность 18 мс
Стойкость к вибрации	55 Гц, амплитуда 1 мм
Снижающий коэффициент
· Нержавеющая сталь	от 0.7 дo 0.9
· Аллюминий	от 0.35 дo 0.5
· Медь	от 0.2 дo 0.4
· Латунь	от 0.3 дo 0.6
Падение напряжения
· 2х жильный BERO	Maкс. 8 В
· 3х жильный BERO	Maкс. 2.5 В
· 4х жильный BERO	Maкс. 2.5 В

1) До +70 °C с 3RG41 и 3RG46.

2) Максимальный коммутационный ток для 3хпроводного BERO в нормальных условиях, при рабочей температуре > 50 °C 150 мA.

Глава 4. Электроснабжение потребителей линии упаковки

Основными потребителями линия упаковки гипсокартона являются цепные конвейеры оборудованные асинхронным двигателем мощностью 5,5 кВт; а также станция обвязки с асинхронным двигателем 0,37 кВт; плёночной станцией оборудованное АД мощностью от 0,37 до 1,1 кВт; конвейер цепной с керамопластинами термоусадочной станции 5,5 кВт; станция удвоителя пакетов оборудованное 3мя двигателями мощностью от 0,75 кВт до 11 кВт.

И в качестве электроснабжения осуществляется кабелями марки ВВГ 4/2,5, проложенных в кабельных лотках, трубках и подключены к пускателям размещенных в распределительном шкафу. Распред. шкаф оснащен разъединителями с плавкими вставками сери А3716С, диапазон значений вставок плавких от 8 до 200 А. РШ в сваё время питается кабелем ШВВГ 4/16 длиной 85 метров от ЗРУ 0,4, которая находится в ЦТП 10/0,4.

Внутренняя схема ЦТП осуществлена по типу 2 категории, такая необходимость обусловлена экономической целесообразностью и техническими особенностями производства. Трансформаторы двух обмоточные типа ТМ1000 10/0,4 кВ Таб.01 находятся в помещении ЦТП, разделены кирпичной перегородкой от ЗРУ. Питание на ЦТП приходит от ГПП1 «Кунгурские Электросети», воздушным способом кабелем АС150. Тр.1 и Тр.2 питается через ячейку 4 и ячейку 11 соответственно. Ячейка оборудована разъединителем высоковольтным с изоляционным исполнением на 10000 вольт.

Расчетная нагрузка всех электроприёмников питающихся от ТП:

P=1047 кВт;

Технические параметры ТМ1000

Тип мощность КТП, кВА	Номинальные токи обмоток Iном., А	Сопротивление обмоток, Ом	Ток к.з. об мотки НН Iк, А	Коммутационные защитные устройства
				Тип авта. выкл. (АВ)	Тип защиты	Уставки РТМ и УМЗ Iу , А
	ВН	НН	Rтр.	Xтр.
ТМ1000/10У1	102	1487	0,0056	0,026	11330	А3742У	УМЗ	1000 3000

Сечение кабелей принимаем по расчетным и допустимым длительным нагрузкам.

Определим расчетный ток для кабеля питающего РШ и кабеля наиболее удаленного и мощного двигателя линии, по формуле:

Iр.к. = Кс УPном. i ч v3 Uном. cos ц , А

где: УPном. i - сумма номинальных мощностей электроприёмников, питающихся по данному кабелю, кВт;

Uном. - номинальное напряжение электроприёмников, кВ

Т.к. у нас группа электроприёмников с Uном. = 380 В, то целесообразно применить упрощенную формулу для быстроты расчета:

Iр.к. ? 1,4? УPном. i, А

Ф.К. от ЗРУ0,4 до РШ: Iр.к. ? 1,4•118 = 165,2 А

Кабель АД маслостанц У.П.: Iр.к. = Iном. = 22 А

Наименование кабеля	Расчетный ток кабеля Iр.i , А	Марка кабеля	Сечение жилы Sж, (мм2) по условию	Окончательн Sж, (мм2)
			Ip.i	Sмех, Sэк
Фидерный кабель от ЗРУ0,4 до РШ	Iр (ф.к.7) = 165	КГЭШ 4 жил.	50 IS.H.=236 A	Sмех,=25	Sмех=25 мм2
Кабель АД маслостанции У.П.	Iр(м)= Iном(м)=22	ВВГ 4 жил.	4 IS.H.=54 A	Sмех,=2,5	По Sмех =2,5мм2

Необходимо проверить принятые кабели сети на потери напряжения в условиях нормального режима работы и пуска.

Приведённая длина кабельной линии находится по формуле:

L*=У?i Kп.i, км

где, ?i - фактические длины кабелей различных сечений от базовой расчетной точки, где определено Sк;

Kп.i - коэффициенты привидения кабелей к кабелю сечением 50 мм2,

определяемые по табл. 1.8;

n - число участков кабеля, включаемых последовательно .

L*= 2,6• 0,43 = 1,118 км

Определение приведённых длин кабелей

Наименование кабеля	Сечение силовой жилы Sж , (мм2)	Фактическая длина ?i, км	Коэффициент привидения Kп	Приведённая длина кабеля , км
				В сети ВН ?*вн	В сети НН ?*нн
Марки АС150 от ЦПП до ТП1000 Фидый от ТП доРШ От РШ до АД маслостанц	150 25 2,5	0,65 0,085 0,115	0,43 0,54 4,92	1,118 -- --	?*(вннн)=1,9637 •0,0132=0,026 ?*ф.к.=0,0459 ?*мс=0,75658

Проверяю принятые кабели участковой сети на потери напряжения в условиях нормального режима работы.

Номинальное напряжение трансформатора ТП серии ТМ1000 10/0,4 кВ. Причем, номинально напряжение вторичной обмотки Uном.тр= 400 В, соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода (х.х.) трансформатора напряжения на вторичной обмотке повышается на 5% и составляет Uо=420 В.

Для нормальной работы электродвигателей величина напряжения на зажимах должна быть не менее 0,95 от номинального, т.е. не менее 360 В.

Таким образом, суммарные допустимые потери напряжения в сети при питании от ТП серий ТМ1000 с Uо=420 В не должны превышать при нормальной работе электродвигателей У?Uнорм=60 В.

Проверка сети на потери напряжения производится для наиболее мощного и наиболее удаленного электродвигателя. При расчетах составляется схема замещения сети рис.01.

Суммарные потери напряжения в сети при нормальной работе электроприемников определяются выражением

У?Uнорм=?Uтр+?Uф.к+?Uэк??Uдоп

где ?Uтр - потери напряжения на обмотках трансформатора ;

?Uф.к - в фидерном кабеле;

?Uэк - в кабеле ответвления к электроприемнику.

Для расчетов необходимо знать Iр.тр(НН)

Iр.тр(НН)= 972чv3·0,4=1389 А

Определение потерь напряжения при нормальной работе электроприемников (при cos ц=0,7; температуре обмотки тра. +150єC, жил кабелей +65 єC)

Расчетные формулы:

?Uтр=v3 Iр.тр(1,5Rтр cos цтр + Xтр sin цтр) = =1,73•1389(1,5•0,0056•0,7+0,026•0,71)=58 В;

?Uк.л= v3 Iр.к•?к.л•rк.л•Кх• cos цк.л

Расчетные участки и точки	Расчетный ток участка кабеля Iр.i, А	Характеристика кабеля	Потери напряжения ?Uнорм.i в участках сети, В
		Sж, (мм2)	?к.л, км	rк.л,Ом/км	Кх
1	2	3	4	5	6	7
К1 (трформатора)	Iр.тр=1389	--	--	--	--	?Uтр = 58 В
К1 - К2 (ф.к.7)	Iр (ф.к.) = 165,2	25	0,085	0,223	1,28	?Uф.к=1,73•165•0,085•0,223•1,28•0,7=4,9
К3 - К4 АД маслостан	Iр(мс)= 22	2,5	0,115	2,11	1,05	?UБП=1,73•22•0,115•2,11•1,05•0,7=6,8
Суммарные потери напряжения для РЩ7 У?Uнорм=11,7 < 58 В

Проверка параметров сети по условию пуска

Участковая сеть, выбранная по условию нормального режима, должна быть проверена на возможность пуска наиболее мощных и электрически удаленных двигателей без “опрокидывания”, исходя из допустимых колебаний напряжения на их зажимах.

Для возможности пуска электродвигателей величина напряжения на их зажимах Uп.р. должна быть не мене : для конвейеров - 0,85 Uном.д=360 В.

Определение потерь напряжения ?Uнорм на зажимах двигателей к моменту их запуска при работе остальных электроприемников с учетом последовательности их включения и возможной работы в режиме холостого хода (Кх.х.=0,5)

?Uнорм.i= ?Uнорм(Iр.iч Iр.i)

Расчетные участки и точки	Расчетный ток участка, кабеля Iр.i , А	Потери напряжения ?Uнорм.i участках сети, В
Запуск двигателя 11 кВт I группы электроков комбайна.
К1 (трформатора) К1 - К2 (ф.к.) К2 - К3 (муп)	Iр.тр=0.81[4+13+92+0,5•35+0,5•4+22+0,5(22+80+132)]=0,81•267,5=217 Iр (ф.к.) =0,81(4+13+22+0,5•22)=0,81•50=40,5 Iр (муп) =0,81(22+0,5•22)=0,81•33=26,7	?Uтр =?Uтр (Iр.iчIр.i)= 21(217ч492)=9,3 В ?Uф.к=?Uф.к(Iр(ф.к)ч Iр(ф.к))= =13,1(40,5ч 199)=2,7 В ?Uм.к1=?Uф.к(Iр(муп)ч Iр(муп))= =25(26,7ч 185)=3,6 В
Суммарные потери напряжения для точки К3 У?Uнорм= 15,6 В

Определение значений A Ki для цепей запускаемых двигателей.

Расчетные формулы:

A Ki= (Ri cos цп + Xi sin цп); для кабеля Aк.л= ?к.л•rк.л•Кх• cos цп.

Коэффициент мощности при пуске двигателей cos цп?0,5. Данные Кх для кабелей принимаются из табл. 1.14 , остальные данные - из табл. 2.6

Расчетные участки и точки	Характеристика кабеля	Влечена AKi для трансформатора и кабеля.
	Sж,(мм2)	?к.л , км	rк.л,Ом/км	Кх
К1 (трансфорра) К1 - К2 (ф.к.) К2 - К3 (муп)	-- 25 2,5	-- 0,085 0,115	-- 0,223 0,423	-- 1,46 1,33	Aтр=1,5•0,0056• 0,5 + 0,026 •0,87=0,027 Aф.к.=0,085•0,223• 1,46 •0,5=0,031 Aмуп=0,115•0,423• 1,33 •0,5=0,062
Суммарное значение для точки К3 У A К3 = 0,12

Определение расчетных значений напряжения ?Uп.р на зажимах двигателя , при пуске и пускового тока двигателя Iп.р.

Расчетная формула:

Uп.р= U р п.ч1+v3[Iп.номч U ном.д(Rп cos цп + Xп sin цп)= U0 У?Uнорм.i ч 1+v3(Iп.номч U ном.д ) У AKi ;

Iп.р= Iп.ном(Uп.рч U ном.д) 0,8• U ном.д=0,8•380=304 В

Расчетные точки	Расчет значений
	У?Uнорм,В	У AKi	Uп.р, В	Iп.р, А
К4	22,2	0,12	Uп.р= 725 22,2 ч 1+1,73(792ч 380)0,12=563>528	Iп.р= 792(563ч 380)=676

Расчет токов к.з. сети.

Величины токов к.з. в сетях НН определяются с учетом возможного колебания питающего напряжения в пределах от 0,95 до 1,05 , то номинального напряжения вторичной обмотки трансформатора U ном.тр = 400 В по формуле :

а) для трёхфазном к.з. Iк= 1,05•U ном тр чv3·Z к , А

б) для двухфазном к.з. Iк= 0,95•U ном. тр ч2·Z к , А

где Z к - сопротивление цепи к.з. в сети НН, Ом

Сопротивление цепи в сетях напряжением 380 В определяется с учетом влияния сети напряжения 6кВ по формуле:

а) для 3/фазного к.з. при температуре жил кабелей +15єC и обмотки трра. +20єC

Z к= v( Хс+Хтр+чк.л • L*)2+(Rтр+rк.л.• L*)2=v( Хс+Хтр +0,075• L*)2+( Rтр+0,363• L*)2

б) для 2/фазного к.з. с учетом нагрева жил кабелей до +65 єC и обмотки трансформатора до +150 єC

Z к=v( Хс+Хтр +0,075• L*)2+( Rтр+0,423• L*)2, Ом

где: Хс - сопротивление системы ВН, приведенное к напряжению НН и =0,0105 Ом

L* общая приведенная к НН длина кабелей ВН и НН от базовой точки до т. к.з.

Хтр, Rтр - индуктивное и активное сопротивление обмоток трра. по его техническим данным, и =0,026 и 0,0056 соответственно.

1,5 - коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления обмоток трансформатора при нагреве от +20єC до +150 єC

К1: Z к= v( 0,0105+0,026 +0,075• 0,026)2+( 0,0056+0,363• 0,026)2=0,0413

Iк= 724,5 ч1,73·0,0413=10140 ,

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7