Анализ и оптимизация технологического режима работы добывающей скважины № 1263, Объект АС10, Месторождение Лянторское

Па/м

и тогда

м.

2) Расчёт давления закачки при равенстве забойного и пластового давлений

= (1160-885)*9,8(1414,5-639)+0,544+0,38+0,105=2,1 МПа;

это давление обеспечивается агрегатом АзИНМАШ-32м на любой передаче.

3). Расчёт объёма закачиваемой жидкости.

Очевидно, что объём закачиваемой жидкости складывается из объёма НКТ

м3

и объёма части кольцевого зазора, заполненного жидкостью замещения

м3,

м3.

4).Расчёт продолжительности закачки жидкости замещения

ч.

2.2.1.2 Обратная закачка

Забойное давление определяем

Откуда

Па/м,

Па/м

Объем жидкости закачки

м3,

Продолжительность закачки:

ч.

Вывод: сравнивая показатели прямой и обратной закачки, я выбрал прямую закачку, так как объем закачивающей жидкости и время закачки меньше, чем у обратной.

2.2.2 Характеристика призабойной зоны пласта

Для оценки состояния ОЗП определим скин - фактор по методике Ван - Эвердинга и Херста.

Исходные данные:

Величина	Значение	Ед. измер.
q	52	м3/сут
м	4,2	мПа*с
h	8	м
m	0,25	д.ед.
вн	1,09*10-9	1/Па
вп	3,6*10-10	1/Па
rc	0,0665	м
Rк	250	м

Решение:

1. Строим КВД в координатах ДP - Lg(T):

Т, час	Р, МПа	?P, МПа	LgT
20	18,00	2,70	4,86
22	18,10	2,80	4,90
24	18,20	2,90	4,94
26	18,24	2,94	4,97
28	18,38	3,08	5,00
30	18,40	3,10	5,03
32	18,47	3,17	5,06
34	18,52	3,22	5,09
36	18,55	3,25	5,11
38	18,59	3,29	5,14
40	18,60	3,30	5,16
42	18,64	3,34	5,18
44	18,70	3,40	5,20
46	18,75	3,45	5,22
48	18,79	3,49	5,24
50	18,80	3,50	5,26

2. Уклон прямолинейного участка:

Выбираем т. на прямой

3. Гидропроводность:

4. Проницаемость

5. Пьезопроводность:

6. Вычисляем Скин - фактор:

Скин - фактор, параметр определяющий потери давления в ОЗП, отрицательный, следовательно, призабойная зона улучшена относительно удаленной зоны пласта, и проектирование мероприятий по интенсификации продуктивности скважины не требуется.

2.3 Расчет условий фонтанирования скважины. Расчет распределения давления в эксплуатационной колонне и колонне НКТ

2.3.1 Расчет условий фонтанирования скважины при текущих и начальных условиях

Исходные данные:

Величина	Значение	Ед. измер.
Hс	2351	м
Pпл нач	21	МПа
Pпл тек	19,1	МПа
Dэкс	0,146	м
dэкс	0,1304	м
сгл.р.	1109	кг/м3
Dнкт	0,073	м
dнкт	0,062	м
сн д	903	кг/м3
Руст	1,5	МПа
Рнас	14,5	МПа
Г	90	м3/т
сн пл	843	кг/м3
n	74,6	%
св пл	1008	кг/м3
Ya	0,0029	д.ед.
Yс1	0,9501	д.ед.
Tпл	65	?С

Решение:

Минимальным забойным давлением фонтанирования называется такое давление, которое, если его пересчитать в высоту столба жидкости, то эта высота окажется больше глубины скважины, т.е. из скважины будет переливаться жидкость.

Рассчитаем минимальное забойное давление фонтанирования для текущих условий:

Объем выделившегося газа при давлении на устье 1,5 МПа, приходящийся на единицу массы дегазированной нефти, определим по формуле:

Давление насыщения при температуре 20 °С определим из соотношения:

- Функция состава газа

Объем выделившегося газа при давлении на устье 1,5 МПа

Объём выделившегося газа на башмаке подъемника равен нулю, т.к.

Эффективный газовый фактор определяем по формуле:

Максимальную длину подъемника определим по:

- Средняя плотность жидкости на длине газожидкостного подъемника.

Продукция скважины обводнена . Определяем среднюю плотность нефти:

При текущих условиях (), скважина фонтанирует и прекратит фонтанировать при снижении забойного давления до 23 - 23,96 МПа.

Аналогичным образом, рассчитаем минимальное забойное давление фонтанирования для начальных условий: .

2.3.2 Расчет распределения давления в эксплуатационной колонне и колонне НКТ

Исходные данные:

Величина	Значение	Ед. измер.	СИ
Тпл	65	° С	338	К
Рнас	14,5	МПа	14500000	Па
Yc1	0,9501	д.ед.	0,4926	д.ед
Ya	0,0029	д.ед.	0,0535	д.ед
Рпл тек	19,1	МПа	19100000	Па
Ру	1,5	МПа	1500000	Па
Г	90	м3/т	90	м3/т
снд	903	кг/м3	903	кг/м3
сго	1,02	-	1,02	-
n	74,6	%	0,746	д.ед.
спл вода	1008	кг/м3	1008	кг/м3
Qж	52	м3/сут	52	м3/сут
dнкт	0,062	м	0,062	м
м	0,0042	Па*с	0,0042	Па*с
Pзаб дин	15,3	МПа	15300000	Па
dэкс	1304	мм	0,133	м
Hс	2351	м	2351	м

Решение:

Используя метод Ф. Поэтмана - П. Карпентера. Расчет ведем "сверху-вниз".

1. Задаем шаг , и определяем число расчетных точек:

2. Рассчитываем температурный градиент потока

где - средний геотермический градиент скважины, Qж ст - дебит скважины по жидкости при стандартных условиях; DТ - внутренний диаметр колонны НКТ, м.

3. Определяем температуру на устье скважины

1. Рассчитываем температуру потока в рассматриваемых сечениях (точках) потока. Например, в сечении, где , температура будет:

5. Используя данные исследования проб пластовой нефти, определяем физические параметры, соответствующие заданным давлениям

6. Вычислим коэффициент сверхсжимаемости газа Z, для этого определим приведенные параметры смеси газов:

- относительная по воздуху плотность смеси газов,

Коэффициент сверхсжимаемости газовой смеси при Р = 3,0 МПа:

При и

При и

7. Определяем удельный объем ГЖС при Р=3,0 МПа

8. Определяем удельную массу смеси при стандартных условиях

9. Рассчитываем идеальную плотность ГЖСм при Р=3,0 МПа

10. Определяем корреляционный коэффициент :

11. Вычисляем полный градиент давления при Р=3,0 МПа

13. Рассчитываем приведенную скорость жидкости в сечении колонны, :

- относительная шероховатость, k = 0,262*10-3:

Вычисляем - обратные расчетным градиентам давления.

Последовательно определяем положение сечений (точек) с заданными термодинамическими условиями газожидкостного потока:

Аналогичным образом вычисляем распределение давления "снизу - вверх", все данные расчетов сводим в таб.3.3.2.1 и таб.3.3.2.2.

Таб.3.3.2.1. Распределение давления в НКТ, расчет "сверху вниз"

Р, Мпа	с, кг/м3	м, мПа*с	b	Г, м3/т	T ГЖС, К	Vгв, м3/т	Рпр	Тпр	Z	Vсм	Мсм, кг/м3	f	Росм	dp/dH	dH/dp	H
1,5	873,2	5,39	1,041	35,56	285,3	21,8	0,338	0,997	0,89	5,33	4106,6	0,09	770,3	0,0077	129,6	0,0
2,0	869,7	5,28	1,056	39,57	286,8	21,8	0,45	1,002	0,84	4,95	4106,6	0,09	828,9	0,0083	120,7	62,6
2,5	867,0	5,19	1,07	42,68	288,3	21,2	0,563	1,007	0,79	4,71	4106,6	0,09	871,7	0,0087	115	121,5
3,0	864,8	5,13	1,084	45,22	289,8	20,4	0,676	1,013	0,73	4,55	4106,6	0,09	903,3	0,0090	111,1	178,0
3,5	862,9	5,07	1,097	47,37	291,3	19,5	0,788	1,018	0,66	4,43	4106,6	0,09	927,2	0,0092	108,3	232,9
4,0	861,3	5,02	1,11	49,23	292,8	18,5	0,901	1,023	0,60	4,34	4106,6	0,09	945,6	0,0094	106,3	286,5
4,5	859,9	4,97	1,122	50,88	294,3	17,5	1,013	1,028	0,53	4,28	4106,6	0,09	959,5	0,0095	104,8	339,3
5,0	858,6	4,93	1,134	52,35	295,8	16,5	1,126	1,033	0,45	4,23	4106,6	0,09	970,1	0,0096	103,7	391,4
5,5	857,5	4,9	1,145	53,67	297,3	15,5	1,239	1,039	0,38	4,20	4106,6	0,09	978	0,0097	102,9	443,1
6,0	856,4	4,86	1,156	54,89	298,8	14,4	1,351	1,044	0,31	4,17	4106,6	0,09	983,8	0,0098	102,3	494,4
6,5	855,5	4,83	1,166	56,00	300,3	13,4	1,464	1,049	0,23	4,16	4106,6	0,09	988,1	0,0098	101,8	545,4
7,0	854,6	4,8	1,176	57,04	301,8	12,4	1,576	1,054	0,25	4,16	4106,6	0,09	986,4	0,0098	102	596,4
7,5	853,7	4,78	1,185	58,00	303,3	11,4	1,689	1,06	0,28	4,17	4106,6	0,09	985	0,0098	102,2	647,4
8,0	852,9	4,75	1,194	58,90	304,8	10,4	1,802	1,065	0,29	4,17	4106,6	0,09	983,8	0,0098	102,3	698,5
8,5	852,2	4,73	1,202	59,74	306,3	9,4	1,914	1,07	0,31	4,18	4106,6	0,09	982,9	0,0098	102,4	749,7
9,0	851,5	4,71	1,21	60,54	307,8	8,4	2,027	1,075	0,33	4,18	4106,6	0,09	982	0,0098	102,5	800,9
9,5	850,9	4,69	1,217	61,29	309,3	7,5	2,139	1,081	0,34	4,19	4106,6	0,09	981,3	0,0098	102,5	852,2
10,0	850,2	4,67	1,224	62,01	310,8	6,5	2,252	1,086	0,36	4,19	4106,6	0,09	980,6	0,0097	102,6	903,5
10,5	849,7	4,65	1,23	62,69	312,3	5,6	2,364	1,091	0,37	4,19	4106,6	0,09	980,1	0,0097	102,7	954,8
11,0	849,1	4,63	1,236	63,34	313,8	4,7	2,477	1,096	0,39	4,19	4106,6	0,09	979,6	0,0097	102,7	1006,1
11,5	848,6	4,61	1,241	63,96	315,2	3,8	2,59	1,101	0,40	4,19	4106,6	0,09	979,4	0,0097	102,7	1057,5
12,0	848,0	4,6	1,246	64,55	316,7	2,9	2,702	1,107	0,42	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1108,9
12,5	847,5	4,58	1,25	65,12	318,2	2,0	2,815	1,112	0,43	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1160,3
13,0	847,1	4,57	1,254	65,67	319,7	1,2	2,927	1,117	0,45	4,20	4106,6	0,09	978,7	0,0097	102,8	1211,7
13,5	846,6	4,55	1,257	66,19	321,2	0,3	3,04	1,122	0,46	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1263,1
14,0	846,2	4,54	1,26	66,70	322,7	0,1	3,153	1,128	0,47	4,20	4106,6	0,09	978,5	0,0097	102,8	1314,5
14,5	845,7	4,53	1,262	67,19	324,2	0,0	3,265	1,133	0,49	4,20	4106,6	0,09	978	0,0097	102,9	1365,9
15,0	845,3	4,51	1,264	67,66	325,7	1,0	3,378	1,138	0,50	4,21	4106,6	0,09	976,6	0,0097	103	1417,4

Страницы: 1, 2, 3, 4