Выпарная установка непрерывного действия с равными поверхностями нагрева

tK3--=--tГ4+--D3I--+D3II--+--D3III--=--112,8--+--1--+--_,7--+--3--=--117,5--_--C;

tК4--=--tБК--+--?4I--+--?4II--+--?4III--=--59,6--+--1--+--8,9--+--8,14--=--77,64--_С.

3.1.3 Полезная разность температур

Общая полезная разность температур равна:

SDtп--=--Dtп1--+--Dtп2--+--Dtп3

Полезные разности температур по корпусам ( в 0 С ):

Dtп1--=--tг1-----tк1--=--157,8-----15_,28--=--7,52--°С;

Dtп2--=--tг2-----tк2--=--146,9-----137,6--=--9,3--°С;--

Dtп3--=--tг3-----tк3--=--131,9-----117,5--=--15,4--°С;

?tп4--=--tг4-----tк3--=--112,8-----77,64--=--35,16--°С.

Общая полезная разность температур:

SDtп--=7,52--+--9,3--+--15,4--+--35,16--=--67,38--°С

Проверим общую полезную разность температур:

SDtп--=--tг1-----tбк-----(SDI--+--SDII--+--SDIII--)=157,8-----59,6-----(4--+--11,72--+--15,1)--=--67,38--_--С

3.1.4 Определение тепловых нагрузок

Расход греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определяются путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки:

Q1--=--D(--Iг1-----i1--)--=--1,_3[--Gнсн(--tк1-----tн--)--+--w1(--Iвп1-----свtr1--)--]--;

Q2--=--w1(--Iг2-----i2--)--=--1,_3[--(--Gн-----w1--)c1(--tк2-----t--к1--)--+--w2(--Iвп2-----свtr2--)--]--;

Q3--=--w2(--Iг3-----i3--)--=--1,_3[--(--Gн-----w1-------w2)c2(--tк3-----tк2--)--+--w3(--Iвп3-----свtr3--)--]--;

Q4=--?3--•--(Iг4-----i4)--=--1,_3--•--[--(Gк-----w1-------w2-----?3)--•--с3--•--(tк4-tк3)--+--?4--•--(--Iвп4-----свtг4--)--];

W--=--w1--+--w2--+--w3--+--?4--;--

где 1,03 - коэффициент, учитывающий 3 % потерю тепла в окружающую среду.

с - теплоемкости растворов соответственно исходного, в первом , втором и третьем корпусах, кДж / ( кгК ) [Приложение 1].

tн - температура кипения исходного раствора при давлении в 1-м корпусе tн = tвп1 + ?Iн = 146,9 + 1 = 147,9 0 С.

Q1--=--D(2768-----654)--=--1,_3----[--7,78----3,87----(15_,3-----148,8)--+--w1--(2749-----4,19----15_,3)]--;

Q2--=--w1(2749-----632)--=--1,_3----[(7,78-----w1)----3,75----(137,6-15_,3)--+--w2----(273_---4,19--137,6--)]--;

Q3--=--w2(273_-----55_)--=--1,_3----[(7,78-----w1-------w2)----3,6----(117,5-137,6)--+--w3----(27_2---4,19117,5)]--;

Q3--=--w3(27_2-----471)--=--1,_3----[(7,78-----w1-------w2-----w3)----3,5----(77,64-----117,5)--+--w4----(28_5-----4,19•77,64)];------

W--=--w1--+--w2--+--w3--+--w4--=--7,78

Решение этой системы уравнений дает следующие результаты:

D--=--1,81--кг/с--;--w1--=--1,32--кг/с--;--w2--=--1,45--кг/с--;----w3--=--1,58--кг/с;--w4--=--1,7--кг/с;--

Q1--=--4225--кВт--;--Q2--=--4__1--кВт--;--Q3--=--412_--кВт--;--Q4=4217--кВт.

Результаты расчета сведены в таблицу

Параметр	Корпус 1	Корпус 2	Корпус 3	Корпус 4
Производительность по испаряемой воде ??, кг/с	1,32	1,45	1,58	1,7
Концентрация растворов х , %	12	15,5	22,5	44
Давление гр. паров Рг , МПа	0,6	0,455	0,31	0,165
Температура гр. паров tг ,0 С	169,6	158,1	132,9	112,8
Температурные потери ???гр.	3,38	4,15	5,25	27,04
Температура кипения раствора tк , 0 С	150,28	137,6	117,5	77,64
Полезная разность температур ?tп , град.	7,52	9,3	15,4	35,16

Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых не превышает 5 %, поэтому не будем пересчитывать концентрации и температуры кипения растворов по корпусам.

3.1.5 Выбор конструкционного материала

Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора К2СО3 в интервале изменения концентраций от 10 до 44 % . В этих условиях химически стойкой является сталь марки Х17. Скорость коррозии ее менее 0,003 мм/год при t=1000 С, коэффициент теплопроводности ?ст = 25,1 Вт / (мК).

3.1.6 Расчет коэффициентов теплопередачи

Коэффициенты теплопередачи для первого корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений:

К1--=--1--/--(--1/--a1--+--S--d--/--l--+--1/--a2--)

Примем, что суммарное термическое сопротивление равно термическому сопротивлению стенки ?ст ???ст и накипи ?н ???н . Термическое сопротивление загрязнений со стороны пара не учитываем.

S--d--/--l--=--_,__2--/--25,1--+--_,___5--/--2--=--2,87----1_-4----м2К--/--Вт.

Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке ???равен:

a1--=--2,_4[(r1r2ж1l3ж1)/(mж1--HDt1)]--_,25

где r1 - теплота конденсации пара, Дж/кг ; ?ж1 , ?ж1 , ?ж1 - плотность (кг / м3 ), теплопроводность Вт / (мК), вязкость (Пас) конденсата при средней температуре пленки tпл = tг1 - ?t1 /2 , где ?t1 - разность температур конденсации пара и стенки, град.

Расчет ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем ?t1 = 2 град.

tпл--=--157,8-----2/2--=--156,8--_--С

1)------------a1--=

=--1__4_--Вт/(м2--К)

Для установившегося процесса передачи тепла справедливо уравнение:

q--=--a1Dt1--=--Dtст--/--(S--d--/--l)--=--a2Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

?tст - перепад температуры на стенке, град. ;

?t2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, град.

Отсюда

Dtст--=--a1Dt1Sd--/l--=--1__4_•2•2,871_-4--=--5,_6--град.

Тогда

Dt2--=--Dtп1-----Dtст-----Dt1--=--7,52-----5,_6-----2=--_,46--град.--

Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для пузырькового кипения в вертикальных кипятильных трубах при условии принудительной циркуляции раствора равен:

a2--=78_•--[--(_,621,3--•--111__,5--•--3,63_,_6)/(_,_57_,5--•--(213_•1_3)6--•--_,579_,66--•377__,3(_,1•1_-3)_,3--]•q_,6

a2=744_--Вт/(м2•К)

Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:

qI--=--a1Dt1--=1__4_•2=2__8_--Вт/м2

qII--=--a2Dt2--=--744_•2=3721--Вт/м2

Как видим qI qII.

2) Для второго приближения примем ?t1 = 1 град.

Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры на 1.0 град, рассчитаем ???по соотношению

a1=--

=1194_--Вт/(м2К)

Получаем:

--tпл=157,8-_,5=157,3--_--С

Dtст--=--1194_•1•2,87•1_-4=3,43--град

Dt2--=--7,52-----3,43-----1--=--3,_9--град

a2--=19,53•(1194_•1)_,6=545_--Вт/--м2к

qI--=--a1Dt1--=--1194_--•1=1194_--Вт/м2

qII--=--a2Dt2--=545_•3,_9=16837--Вт/м2

Как видно qI qII.

Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 1) и определяем ?t1

Рисунок 1- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур

Получаем: ?t1=1,22 град

Тогда:

3)--------a1=--

--=--1136_--Вт/(м2К)

Dtст--=1136_•1,22•2,87•1_-4=--3,98--град

Dt2--=7,52-3,98-1,2--=--2,32--град

qI--=1136_•1,22=13859--Вт/м2

qII--=--5966•2,32=13842--Вт/м2

qI--?--qII

Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов ???и ?2 на этом заканчиваем.

Находим К:

К1 = 1/ (1/ 11360+ 2,8710-4 + 1/ 5966) = 1835 Вт/ (м2К);

К2=0,8•1835=1468 Вт/ (м2К);

К3=1835•0,7=1285 Вт/ (м2К);

К4=1835•0,5=918 Вт/ (м2К).

3.1.7 Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:

где ?tп j , Q j , K j - соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j - го корпуса.

Подставив численные значения, получим:

?tп112,08 град

?tп2= 67,38•2,73?12,83=14,34 град.

?tп3= 67,38•3,21/12,83=16,86 град

?tп4=67,38•4,59/12,83=24,10 град.

Проверим общую полезную разность температур установки:

??tп = 12,08+14,34+16,86+24,10= 67,38 град.

Теперь рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

F = Q / ( K?tп ).

F1 =4225103 / (1835•12,08) = 190,6 м2

F2 = 4001103 /(1468· 14,34) =190 м2

F3 = 4120103 /(1285 · 16,86) = 190,2 м2

F4=4217•103 /(918•24,10) = 190,6 м2.

Найденные значения мало отличаются от ориентировочно определенной ранее поверхности Fор. Поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппарата (высоты, диаметра и числа труб). Сравнение распределенных из условий равенства поверхностей теплопередачи и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур ?tп подставлено ниже:

	Корпус 1	Корпус 2	Корпус 3	Корпус 4
Распределенные в 1-м приближении значения ?tп град.	12,08	14,34	16,86	24,10
Предварительно рассчитанные значения ?tп град.	7,52	9,3	15,4	35,16

3.2 Второе приближение

Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в 1-м приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры (давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условий равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

3.2.1 Уточненный расчет поверхности теплопередачи

В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с рассчитанными в первом приближении происходит только в 1-м, 2-м и 3-м корпусах (где температурные потери незначительны), во втором приближении принимаем такие же значения ?I , ?II и ?III для каждого корпуса, как в первом приближении. Полученные после перераспределения температур (давлений) параметры растворов и паров по корпусам представлены ниже:

Параметры	Корпус 1	Корпус 2	Корпус 3	Корпус 4
Производительность по испаряемой воде ? , кг/с	1,32	1,45	1,58	1,7
Концентрация растворов х , %	12	15,5	22,5	44
Температура греющего пара в 1-м корпусе tг ,0 С	157,8	___	___	___
Полезная разность температур ?tп, град	12,08	14,34	16,86	24,10
Температура кипения раствора tк =tг - ?tп, 0 С	145,72	128	107	77,65
Температура вторичного пара ?tвп =tк - (?I + ?II), 0 С	143,34	124,85	102,75	60,61
Давление вторичного пара Pвп, МПа	0,3976	0,2415	0,1122	0,0207
Температура греющего пара ??tг = tвп - ?III, 0 С	___	142,34	123,85	101,75

3.2.1.1 Расчет тепловых нагрузок

Рассчитаем тепловые нагрузки (кВт):

Q1 = 1,03[7,783,9(145,72 -143,34) + 1,32( 2747- 4,19145,72 )] = 2979 кВт;

Q2 = 1,03[6,46 3,7(128 - 145,72) + 1,45(2723 - 4,19128 )] = 2830 кВт;

Q3 = 1,03 [5,01?3,55• (107-128) + 1,58 (2680- 4,19107)] = 3108 кВт;

Q4=1,03•[3,43•3,4•(77,65-107) + 1,7•(2635-4,19•77,65)]=3691 кВт.

3.2.1.2 Расчет коэффициентов теплопередачи

Коэффициенты теплопередачи для первого корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений:

К1--=--1--/--(--1/--a1--+--S--d--/--l--+--1/--a2--)

Расчет ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем ?t1 = 2град.

tпл--=--157,8-----1--=--156,8--_--С

a1--=--1__4_--Вт/(м2--К)

Для установившегося процесса передачи тепла справедливо уравнение:

q--=--a1Dt1--=--Dtст--/--(S--d--/--l)--=--a2Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

?tст - перепад температуры на стенке, град. ;

?t2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, град.

Отсюда

Dtст--=--1__4_•2--•2,87•1_-4--=--5,_6--град.

Тогда

Dt2--=--Dtп1-----Dtст-----Dt1--=--12,_8-----5,_6-----2--=--5,_2--град.--

a2--=19,53•(1__4_•2)_,6--=744_--Вт/м2к

qI--=1__4_•2=2__8_--Вт/м2

qII--=--744_•5,_2=37350 Вт/м2

Как видим qI qII.

Для второго приближения примем ?t1 = 3 град.

Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры, рассчитаем ???по соотношению

??= 10040· =9072 Вт/(м2К)

Получаем:

Dtст--=--9_72•3•2,87•1_-4=7,8--град;

--Dt2--=--12,_8-----3-----7,8--=--1,28--град;

tср--=146+_,8=146,8--град

?2=19,53•(9_72•3)_,6--=8945--Вт/(м2К)

qI--=--9_72•3--=--27216--Вт/м2

qII--=--8945•1,28--=--1145_--Вт/м2

Как видно qI qII.

Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 2) и определяем ?t1



Рисунок 2- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур конденсации пара и стенки.

Получаем: ?t1=2,52

tпл = 157,8 -1,26 = 156,54 0 С

Тогда:

a2=--1__4_•--Вт/(м2К)

Dtст--=94_8_•2,52•2,87•1_-4--=--6,86--град.

Dt2--=--12,_8-----6,68-----2,52--=--2,7--град

tср--=146+1,65=147,65--град

a2=19,53•(948_•2,52)_,6--=--828_--Вт/(м2К)

qI--=--948_•2,52--=--237__--Вт/м2

qII--=--828_•2,7--=--2255_Вт/м2

Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов ???и ?2 на этом заканчиваем.

Находим К1:

К1= Вт/ (м2К)

К2=0,8•1934=1547 Вт/ (м2К)

К3=0,7•1934=1354 Вт/ (м2К)

К4=0,5•1934=967 Вт/ (м2К)

3.2.1.3 Распределение полезной разности температур.

?tп1= град;

Аналогично находим ?tп во втором, третьем и четвёртом корпусах:

?tп2=14,01 град;

?tп3=16,33 град;

?tп4=24,51 град.

Проверка суммарной полезной разности температур:

??tп=12,53 + 14,01 + 16,33 + 24,51 = 67,38 град.

Сравнение полезных разностей температур ?tп , полученных во 2 - м и 1 - м приближениях, приведено ниже:

	Корпус 1	Корпус 2	Корпус 3	Корпус 4
?tп во втором приближении, град.	12,53	14,01	16,33	24,31
?tп в первом приближении,град.	12,08	14,34	16,86	24,10

Различия между полезными разностями температур по корпусам в 1 - м и 2 - м приближениях не превышают 5 % .

3.2.1.4 Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов

Теперь рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

F = Q / ( K??tп )

F1 = 2979000/1934•12,53 =128,9 м2

F2 = 2830•103/1547•14,01=130 м2

F3 = 3108•103/1354•16,33=132,3 м2

F4= 36,91•103/967•24,51=132,1 м2.

По ГОСТ 11987-81 [6] выбираем выпарной аппарат со следующими характеристиками:

Номинальная поверхность теплообмена Fн,, м2	160
Диаметр труб d, мм	38 х 2
Высота труб H, мм	4000
Диаметр греющей камеры D, мм	1200
Диаметр сепаратора D1, мм	2400
Диаметр циркуляционной трубы D2, мм	700
Общая высота аппарата Ha, мм	13500
Масса аппарата Ma, кг	12000

4. Определение толщины тепловой изоляции

Толщину тепловой изоляции ?и находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции от поверхности изоляции в окружающую среду:

где ?в??????????????tст2 - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/(м2К) .

tст2 - температура изоляции со стороны окружающей среды (воздуха), 0 С (примем tст2=400 С;)

tст1 - температура изоляции со стороны аппарата, 0 С ;

tв - температура окружающей среды (воздуха), 0 С ;

?и - коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(мК);

Рассчитаем толщину тепловой изоляции для 1-го корпуса:

?в?= 9,3 + 0,05840 = 11,6 Вт/( м2К )

В качестве материала для тепловой изоляции выберем совелит ( 85% магнезии и 15% асбеста ), имеющий коэффициент теплопроводности 0.09 Вт/( мК )

Тогда получим:

?и = м

Принимаем толщину тепловой изоляции 0,050 м и для других корпусов.

5. Расчет барометрического конденсатора

Для создания вакуума в выпарных установках обычно применяют конденсаторы смешения с барометрической трубой. В качестве охлаждающего агента используют воду, которая подается в конденсатор чаще всего при температуре окружающей среды (около 20 0 С). Смесь охлаждающей воды и конденсата выливается из конденсатора по барометрической трубе. Для поддержания постоянства вакуума в системе из конденсатора с помощью вакуум - насоса откачивают неконденсирующиеся газы.

Необходимо рассчитать расход охлаждающей воды, основные размеры (диаметр и высоту) барометрического конденсатора и барометрической трубы, производительность вакуум - насоса.

5.1 Расход охлаждающей воды

Расход охлаждающей воды Gв определяется из теплового баланса конденсатора:

где Iб.к. - энтальпия паров в барометрическом конденсаторе Дж/кг;

tн - начальная температура охлаждающей воды 0 С;

tк - конечная температура смеси воды и конденсата 0 С;

Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3-5 град. Поэтому конечную температуру воды tк на выходе из конденсатора примем на 3 град. ниже температуры конденсации паров: tк = tб.к - 3.0 = 59,6 - 3 = 56,6 0 С .

Тогда

Gв=26,5 кг/с

5.2 Диаметр конденсатора

Диаметр барометрического конденсатора dбк определяют из уравнения расхода:

где - плотность паров кг/м3 ; v- скорость паров м/с.

При остаточном давлении в конденсаторе порядка 104 Па скорость паров составляет 15-25 м/с. Тогда:

dбк=1,8 м

По нормалям НИИХИММАШа ([1] Приложение 4.6) подбираем конденсатор диаметром, равным расчетному или большему. Выбираем барометрический конденсатор диаметром dбк =2000 мм.

5.3 Высота барометрической трубы

В соответствии с нормалями, внутренний диаметр барометрической трубы dбт равен 200 мм. Скорость воды в барометрической трубе:

м/с

Высота барометрической трубы:

где В - вакуум в барометрическом конденсаторе Па ;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений ;

??- коэффициент трения в барометрической трубе ;

0,5 - запас высоты на возможное изменение барометрического давления м.

В = Ратм - Рбк = 9,8104 - 2104 = 7,8104 Па;

= вх + вых = 0,5 + 1,0 = 1,5

где вх , вых - коэффициенты местных сопротивлений на входе и выходе из трубы.

Коэффициент трения зависит от режима течения жидкости. Определим режим течения воды в барометрической трубе:

Для гладких труб при Re =375000 , коэффициент трения равен ? = 0,013

Отсюда находим Hбт = 8,48 м.

5.4 Расчет производительности вакуум-насоса

Производительность вакуум-насоса Gвозд определяется количеством воздуха, который необходимо удалять из барометрического конденсатора:

где 2.510-5 - количество газа выделяющегося из 1 кг. воды;

0.01 - количество газа, подсасываемого в конденсатор через не плотности, на 1 кг паров. Тогда

Gвозд = 2.510-5(1,7 + 26,5) + 0,011,7 = 17,710-3 кг/с

Объемная производительность вакуум-насоса равна:

Vвозд = R(273 + tвозд)Gвозд / ( МвоздРвозд )

гдеR - универсальная газовая постоянная Дж/(кмольК);

Мвозд - молекулярная масса воздуха, кг/кмоль;

tвозд - температура воздуха 0 С;

Рвозд - парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.

tвозд = tн + 4 + 0.1(tк - tн) = 20 + 4 + 0,1(56,6 - 20,0) = 27,66 град.

Давление воздуха равно:

Рвозд = Рбк - Рп

гдеРп - давление сухого насыщенного пара (Па) при tвозд = 28 0 С. Подставив получим

Рвозд = 0,2·9,8104 -0,039·98100 =1,58104 Па;

Тогда

Vвозд = = 0,94 м3/с = 5,65 м3/мин

Исходя из объемной производительности и остаточного давления подбираем вакуум-насос типа ВВН-6 мощностью на валу N = 12,5 кВт (см. [1], Приложение 4.7).

6. Тепловой расчет

6.1 Расчет теплообменника-подогревателя

В качестве подогревателя исходного раствора до температуры кипения используем кожухотрубчатый теплообменник. Среда - в трубном пространстве - водный раствор NH4Сl, 6 % масс., в межтрубном пространстве - насыщенный водяной пар. Расход холодного раствора G2 = 7,78 кг/с ; t2н = 20 0 С ; t2к = 145,72 0 С. Греющий пар под давлением 0,8 МПа , t1конд = 157,8 0 С.

Тепловая нагрузка аппарата:

Q = G2C2(t2к - t2н) = 7,783754,2(145,72-20) =3,994 МВт.

Расход пара определим из теплового баланса:

G1 = Q/r1 = (1,053,994106 / 2085103)0,95 = 2,12 кг/с.

Средняя разность температур:

tб = 157,8 - 20 = 137,8 0 C

tм = 157,8- 145,72 = 12,08 0 C

tср = (tб - tм) / ln(tб/tм) = (137,8 - 12,08) / ln(137,8/12,08) = 55,7 град.

В соответствии с табл. 2.1 [1] примем Кор = 1200 Вт/(м2К)

Ориентировочное значение поверхности:

Fор = Q/ Корtср =3,994106 / (120055,7) = 59,75 м2

Принимаем теплообменник с поверхностью теплообмена F=60 м2;

Диаметр кожуха D=600 мм;

Диаметр труб d=25?2 мм;

Длина труб L=3000 мм;

Число ходов - 6;

Общее число труб - 316 шт.

7. Мероприятия по технике безопасности

К аппаратам предъявляются общие требования безопасности, соблюдение которых при конструировании обеспечивает безопасность его эксплуатации. Эти требования сформулированы в ГОСТ 12.2.003-74.

Производственное оборудование в процессе эксплуатации не должно загрязнять окружающую среду выбросами вредных веществ. Не должно быть пожаро- и взрывоопасным. Не должно создавать опасности в результате воздействия влажности, солнечной радиации, механических колебаний, высоких и низких давлений и температур, агрессивных сред и др.

Техника безопасности предъявляется к оборудованию в течении всего срока службы. Безопасность производственного оборудования должны обеспечить следующими мерами:

- правильным выбором принципов действия, конструкторских схем, безопасность конструкции, материалов;

- применение в конструкции средств механизации, автоматизации и дистанционного управления;

- применением средств защиты;

- выполнением эргономических требований;

- включением техники безопасности в техническую документацию на монтаж, эксплуатацию и ремонт.

Список литературы

1. Дытнерский Ю.И., Борисов Г.С., Брыков В.П. и др. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/Под ред. Ю.И. Дытнерского, 2-е изд., перераб. и дополн. М.: Химия, 1991. - 496 с.

2. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. Изд. 9-е. М.: Химия,1973. - 750 с.

3. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии./Под ред. П.Г. Романкова, 9-е изд., перераб. и дополн. Л.: Химия, 1981. - 560 с., ил.

4. Справочник химика. М. - Л.: Химия, Т. III, 1962. 1006 с. Т. V, 1966. 974 с.

5. Воробьева Г.Я. Коррозионная стойкость материалов в агрессивных средах химических производств. Изд. 2-е. М.: Химия, 1975. 816 с.

Страницы: 1, 2