| |||||
МЕНЮ
| Кондиционирование продовольственного магазина в г. Саратовег/ч Из точки С проводится луч процесса нагревания воздуха в воздухонагревателе первого подогрева до пересечения с адиабатой Iо=Const в точке К, соответствующей параметрам воздуха на входе в камеру орошения. 4. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТОВ УСТАНОВКИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ. 4.1. Фильтр. Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха, с расходом 54240 кг/ч, выбираем кондиционер КТЦ60, с масляным самоочищающимся фильтром. Характеристики фильтра: площадь рабочего сечения - 6,31 м2 удельная воздушная нагрузка - 10000 м3 ч на 1м2 максимальное сопротивление по воздуху ~10 кгс/м2 количество заливаемого масла - 585 кг электродвигатель АОЛ2-21-4, N=1,1 кВт, n=1400 об/мин 4.2. Камера орошения. Расчет: 1. Выбор камеры орошения по производительности воздуха: м3/ч (4.1) Принимаем форсуночную двухрядную камеру орошения типа Кт длинной 1800мм. Конструктивные характеристики: - номинальная производительность по воздуху 60 тыс. м3/ч - высота и ширина сечения для прохода воздуха 2003х3405 мм - площадь поперечного сечения 6,81 м2 - номинальная весовая скорость воздуха в поперечном сечении 2,94 кгс/(м2 °С) - общее число форсунок при плотности ряда 24шт/м2 ряд) - 312 шт./м2 2. Определяем массовую скорость воздуха в поперечном сечении камеры орошения: , кг/(м2с) (4.2) 3. Определяем универсальный коэффициент эффективности: (4.3) 4. Согласно [3] выбираем коэффициент орошения В, коэффициент полного орошения Е и диаметр выпускного отверстия форсунок: В=1,8 Е=0,95 Ш=3,5 мм Так как (pv) < 3 кг/(м2 с), то для Еґ вводим поправочный коэффициент 0,96: Е=0,96х0,95=0,91 5. Вычисляем начальную и конечную температуру воды twн twк , совместно решая систему уравнений:
twн = 6,1°С twк = 8,5°С 6. Вычисляем массовый расход воды: Gw = BxG = 1,8х54240 = 97632 кг/ч (4.4) 7. Определяем пропускную способность одной форсунки: кг/ч (4.5) 8. По диаметру выпускного отверстия и пропускной способности форсунки определяем давление воды перед форсункой, согласно [3]: Рф = 2,1 кгс/см2 9. Определяем аэродинамическое сопротивление форсуночной камеры орошения: ДР = 1,14 (pv)1,81 = 1,14 х 1,841,81 = 3,43 кгс/м2 (4.6)
4.3. Воздухонагреватели и воздухоохладители.
Воздухонагревательные и воздухоохладительные установки собираются из одних и тех же базовых унифицированных теплообменников, конструктивные характеристики представлены в [2]. Число и размеры теплообменников, размещаемых во фронтальном сечении установки, однозначно определяются производительностью кондиционера. Базовые теплообменники могут присоединятся к трубопроводам тепло-холодоносителя по различным схемам согласно [2]. Расчет воздухонагревательных и воздухоохладительных установок состоит из следующих операций: 1. По известной величине расчетного воздухообмена G, согласно [2], выбирается марка кондиционера и определяется площадь фасадного сечения Fф ,м2. 2. Вычисляется массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки: , кг/(м2с) (4.7) 3. Определяются температурные критерии: - при нагревании воздуха , (4.8) , (4.9) - расход теплоносителя , кг/ч (4.10) где: tн , tк - начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха, °С, tг,tо-температура теплоносителя на входе и выходе из воздухонагревателя,°С, twг,twо-температура охлажденной воды на входе и выходе из воздухоохладителя, °С.
4. Согласно [2] находятся все возможные схемы компоновки и присоединения, базовых теплообменников к трубопроводам тепло-холодоносителя, соответствующие производительности принятой марки кондиционера. Для каждой схемы определяется величина компоновочного фактора . 5. Для каждой выбранной схемы определяется общее число рядов теплообменников по глубине установки: (4.11) При этом для воздухонагревателей принимается D=7,08; для воздухоохладителей - D=8,85. Полученные значения Zу округляются до ближайших больших Z'у . 6. Для каждого компоновочного варианта установки находится общая площадь поверхности теплообмена: Fу = Fр Z'у ,м2 (4.12) и вычисляется запас в площади по сравнению с её расчетным значением: , (4.13) 7. Для всех принятых схем определяется величина площади живого сечения для прохода тепло-холодоносителя: , м2 , (4.14) и находится скорость воды в трубках хода и присоединительных патрубках: , м/с, (4.15) , м/с, (4.16) где: - значение компоновочного фактора для выбранной схемы, уточненное для фактического числа рядов труб Z'у ; сw - средняя плотность воды в теплообменнике, принимаемая для воздухонагревателей первого и второго подогрева соответственно951 и 988 кг/м3 и для воздухоохладителей сw = 998 кг/м3; dп.п - внутренний диаметр присоединительных патрубков, равный для всех типов теплообменников dп.п = 0,041 м; Х - число параллельно присоединенных входящих патрубков в ряду. Последующие расчеты производятся для схемы компоновки базовых теплообменников с наибольшим запасом площади теплообмена. Но если при этом скорость воды в трубках или в присоединительных патрубках будет превышать 2ч2,5 м/с, то в качестве расчетной следует принять схему с меньшим значением компоновочного фактора. 8. Находится гидродинамическое сопротивление теплообменной установки (без соединительных и подводящих патрубков): ДНу = Ащ2 , кПа, (4.17) где: А - коэффициент, зависящий от количества труб в теплообменнике и его высоте и принимаемый согласно [2]. 9. Определяется аэродинамическое сопротивление установки: - с однорядными теплообменниками ДРу = 7,5(сн)ф1,97R2 Z'у ,Па, (4.18) - с двухрядными теплообменниками ДРу = 11,7(сн)ф1,15R2 Z'у ,Па, (4.19) Значение R определяется по [2] в зависимости от среднеарифметической температуры воздуха. Расчет водухонагревателя. 1. Fф = 6,63 м2 2. кг/(м2с) 3.
4. Выбираем: Схема 1: Схема 2: Схема 4: 5. Схема 1:
Zу = 0,59 ; Z'у = 1
Схема 2:
Zу = 0,63 ; Z'у = 1 Схема 4:
Zу = 0,54 ; Z'у = 1 6. Fу = 113 х 1 =113 м2 Схема 1: Схема 2:
Схема 4:
7. Схема 1:
м2 м/с м/с Схема 2: м2 м/с м/с
Схема 4: м2 м/с м/с Для дальнейших расчетов выбираем схему 4. 8. ДНу = 26,683 х 0,372 =3,65 кПа, 9. ДРу = 7,5 х 2,271,97 х 0,982 х 1 = 36,2,Па
4.4. Холодильные установки. В центральных и местных системах кондиционирования воздуха для получения холода широко применяются агрегатированные фреоновые холодильные машины, объединяющие компрессор, испаритель, конденсатор, внутренние коммуникации, арматуру, электрооборудование и автоматику. Их технические характеристики приведены [2]. Расчет холодильной установки сводится к определению её холодопроизводительности и подбору соответствующей ей марки машины. Расчет производится в следующем порядке: 1. Вычисляется холодопроизводительность установки в рабочем режиме: , кВт, (4.20) где: Ах - коэффициент запаса, учитывающий потери холода на тракте хладагента, холодоносителя и вследствие нагревании воды в насосах и и принимаемый для машин с холодопроизводительностью до 200 кВт Ах = 1,15 ч 1,2 , более 200 кВт Ах = 1,12 ч 1,15; Iн , Iк - энтальпия воздуха на входе в камеру орошения и выходе из неё. 2. Определяются основные температуры, характеризующие режим работы холодильной установки: - температура кипения холодильного агента , °С, (4.21) - температура конденсации холодильного агента tконд = tк.к + (3ч4) , °С, (4.22) - температура переохлаждения холодильного агента tп.х = tк.н + (1ч2) , °С, (4.23) где: tн.х - температура воды на входе в испаритель и на выходе из него, °С; tк.н - температура охлаждающей воды перед конденсатором, ориентировочно принимаемая tк.н = 20°С; tк.к - температура воды на выходе из конденсатора, принимаемая на 3ч4°С больше tк.н ,°С. Температуру кипения хладагента в испарителе следует принимать не ниже 2°С, причем температура воды, выходящей из испарителя, не должна быть ниже 6 °С.
3. Хоодопроизводительность установки, требуемая в рабочем режиме, приводится к стандартным условиям (tн.х =5°C, tконд=35°С, tп.х =30°С): , кВт, (4.24) где: Qх.с - холодопроизводительность холодильной машины в стандартном режиме, кВт; лс , лр - коэффициенты подачи компрессора при стандартном и рабочем режимах; qvc , qvp - объемная холодопроизводительность при стандартном и рабочем режимах, кДж/м3. Коэффициент лс принимается равным лс=0,76, а величина лр определяется согласно [2]. Объемная холодопроизводительность при стандартных условиях принимается равной qvc=2630 кДж/м3, а величина qvp определяется по формуле: , кДж/м3 , (4.25) где: iи.х - энтальпия паровой фазы хладагента при tи.х , кДж/кг; iп.х - энтальпия жидкой фазы хладагента при tп.х , кДж/кг; vи.х - удельный объем паров хладагента при tи.х ,кг/м3. 4. Согласно [2] подбирается 2 ч 4 однотипных холодильных машины и из них компонуется общая установка. При этом суммарная холодопроизводительность принятого числа машин должна равняться вычесленному по формуле (2.19) значению Qх.с . 4.5. Вентиляторные агрегаты. Для комплектации центральных систем кондиционирования воздуха используют вентиляторные агрегаты одностороннего и двустороннего всасывания. Принимаем вентилятор ВР-86-77-5: 1. Диаметр колеса D = Dном; 2. Потребляемая мощность N = 2,2 кВт; 3. Число оборотов n = 1420 об./мин; 4. Двигатель АИР90L4. 5. КОМПОНОВКА И ТЕПЛОХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ. Центральные кондиционеры КД и КТЦ собираются из типовых рабочих и вспомогательных секций. На рис.5.1 показана компоновка кондиционера, работающего с первой рециркуляцией. Наружный воздух через приемный клапан поступает в смесительную секцию, где смешивается с удаляемым из помещения рециркуляционным воздухом. Смесь воздуха очищается от пыли в фильтре и поступает в воздухонагреватель первой ступени. Подогретый воздух подвергается тепловлажностной обработке в секции оросительной камеры и нагревается в секции воздухонагревателя второго подогрева. Обработанный в кондиционере воздух подается в обслуживаемое помещение с помощью вентиляторного агрегата. Рабочие секции (воздухонагреватели, фильтр, камера орошения) соединяются между собой с помощью секций обслуживания, а вентиляторный агрегат - с помощью присоединительной секции. Рабочие и вспомогательные секции устанавливаются на подставках. Расход рециркуляционного воздуха регулируется воздушным клапаном, а количество наружного - приемным клапаном. Регулирование расхода теплоносителя через секции воздухонагревателей производится регуляторами расхода. Удаление воздуха из системы теплоснабжения осуществляется через воздухосборники. В теплый период года для охлаждения поступающей в камеру орошения воды используется холодильная установка, в состав которой входят: компрессор, конденсатор, испаритель и регулирующий вентиль. Циркуляция холодоносителя обеспечивается насосной группой. Переключение камеры орошения с политропического режима на диабатический производится трехходовым смесительным клапаном. Библиографический список 1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: ГУП ЦПП, 2001. 74 с. 2. Иванов Ю.А., Комаров Е.А., Макаров С.П. Методические указания по выполнению курсовой работы "Проектирование кондиционирования воздуха и холодоснабжение". Свердловск: УПИ, 1984. 32 с. 3. Справочник проектировщика. Под ред. Староверова И.Г. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат. 1978. 502с.
Страницы: 1, 2 |
ИНТЕРЕСНОЕ | |||
|