Изготовление корпуса шарикоподшипника

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,80,75М183- 0,15М0,97= 1340 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6

(O93): t =1 мм

s = 0,6 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,60,45

tx = 10,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=3,37 м/с

об/мин

принимаем nф=630 об/мин, тогда

м/мин=3,07 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М11М0,60,75М184- 0,15М0,97= 907,5 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец расточной для обработки сквозных отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O77): t =1 мм

s = 0,2 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,20,45

tx = 50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=3,75 м/с

об/мин

принимаем nф=930 об/мин, тогда

м/мин=3,75 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М11М0,20,75М225- 0,15М0,97= 880 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 010 токарная (черновая):

Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.

(O150): t = 2 мм

s = 0,8 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,80,45

tx = 20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=3,38 м/с

об/мин

принимаем nф=400 об/мин, тогда

м/мин=3,14 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,80,75М188,4- 0,15М0,97= 1334 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.

(O95): t = 2 мм

s = 0,6 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,60,45

tx = 20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=3,38 м/с

об/мин

принимаем nф=630 об/мин, тогда

м/мин=3,2 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,60,75М194- 0,15М0,97= 1328 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.

(O185): t = 2 мм

s = 0,8 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,80,45

tx = 20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=3,38 м/с

об/мин

принимаем nф=315 об/мин, тогда

м/мин=3,05 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,80,75М183- 0,15М0,97= 1340 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6

(O147): t =1,5 мм

s = 0,8 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,80,45

tx = 1,50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=3,5 м/с

об/мин

принимаем nф=400 об/мин, тогда

м/мин=3,08 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М1,51М0,80,75М184,6- 0,15М0,97= 1360 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O119,75): t =1,375 мм

s = 0,2 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,20,45

tx = 1,3750,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=3,57 м/с

об/мин

принимаем nф=550 об/мин, тогда

м/мин=3,45 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М1,3751М0,20,75М206,8- 0,15М0,97= 538 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 015 токарная (чистовая):

Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.

(O185): t = 2 мм

s = 0,8 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,80,45

tx = 20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=3,38 м/с

об/мин

принимаем nф=315 об/мин, тогда

м/мин=3,05 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,80,75М183- 0,15М0,97= 1340 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6

(O91): t =1 мм

s = 0,1 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,10,2

tx = 10,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=5,8м/с

об/мин

принимаем nф=1160 об/мин, тогда

м/мин=5,5 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp =

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М11М0,10,75М331- 0,15М0,97= 217 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец расточной для обработки сквозных отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O77): t =0,5 мм

s = 0,07 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,070,2

tx = 0,50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=6,9 м/с

об/мин

принимаем nф=1700 об/мин, тогда

м/мин=6,85 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М0,51М0,070,75М411- 0,15М0,97= 80 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Фаска 1,5?45 на ступени O185

(O185): t = 1 мм

s = 0,13 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,130,45

tx = 10,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=7,45м/с

об/мин

принимаем nф=760 об/мин, тогда

м/мин=7,35 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М11М0,130,75М441- 0,15М0,97= 253 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 020 Токарная(чистовая):

Резец канавочный, пластины Т15К6

t =5 мм

s = 0,4 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,40,45

tx = 50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=3,5 м/с

об/мин

принимаем nф=400 об/мин, тогда

м/мин=3 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М51М0,40,75М182- 0,15М0,97= 432 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.

(O140): t = 2 мм

s = 0,8 мм/об

i = 3

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,80,45

tx = 20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента.

Kv - общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]

кv = kмvМknvМkuv = 1,19

kмv = kг= 1М

knv = 1, kuv = 1

м/мин=3,38 м/с

об/мин

принимаем nф=400 об/мин, тогда

м/мин=2,9 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = kмрМkцрМ kypМkлрМkгр = 0,89М1,1М1= 0,97

kцр = 0,89 ; kгp = 1,1; kлр = 1, krp=1

= 10М300М21М0,80,75М176- 0,15М0,97= 1424 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O144): t =0,5 мм

s = 0,07 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,070,2

tx = 0,50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=6,9 м/с

об/мин

принимаем nф=830 об/мин, тогда

м/мин=6,25 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М0,51М0,070,75М375- 0,15М0,97= 82 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 025 токарная (чистовая):

Резец проходной упорный твердосплавные пластины Т15К6

(O145): t =1 мм

s = 0,1 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,10,2

tx = 10,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=5,8 м/с

об/мин

принимаем nф=760 об/мин, тогда

м/мин=5,8 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,1

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М11М0,10,75М346- 0,15М0,97= 215 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П

Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O120): t =0,125 мм

s = 0,06 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,060,2

tx = 0,1250,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=8,8 м/с

об/мин

принимаем nф=1330 об/мин, тогда

м/мин=8,3 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М0,1251М0,060,75М500- 0,15М0,97= 33 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 030 токарная:

канавка O119:

Резец канавочный, пластины Т15К6

t =0,5 мм

s = 0,5 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 340

Sу = 0,50,45

tx = 0,50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=4,5 м/с

об/мин

принимаем nф=640 об/мин, тогда

м/мин=4 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М0,51М0,50,75М240- 0,15М0,97= 380 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Резец проходной отогнутый (450):

(O120): t =2,5 мм

s = 0,14 мм/об

i = 3

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,140,45

tx = 2,50,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=7,75 м/с

об/мин

принимаем nф=1020 об/мин, тогда

м/мин=6,4 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М2,51М0,140,75М384- 0,15М0,97= 682(н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П

Операция 035 токарная(тонкое растачивание):

Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6

(O120): t =0,2 мм

s = 0,06 мм/об

i = 1

V = [ист.3, с.265]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]

= 420

Sу = 0,060,2

tx = 0,20,15

Tm = 600,2 - стойкость инструмента

Kv =1,19

м/мин=8,2 м/с

об/мин

принимаем nф=1220 об/мин, тогда

м/мин=7,7 м/с

силовые параметры:

, [ист.3, с.271]

Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]

Сp = 300

x = 1,0

y = 0,75

n = - 0,15

kp = 0,97

= 10М300М0,21М0,060,75М460- 0,15М0,97= 42 (н)

мощность:

N = (кВт) [ист.3, с.271]

Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.

Операция 040 фрезерная:

Фреза концевая с коническим хвостиком Р6М5

(O145): D=40

t = 3мм q = 0,45 Т = 120 мин

Sz = 0,2 мм x = 0,5 u=0,1

Z = 5 y = 0,5

i = 2 p = 0,1

Cv = 46,7 m = 0,33

V = м/мин=0,75 м/с

n =

принимаем n =315 об/мин

Vф = м/мин =0,67 м/с

сила резания:

Н

Ср = 12,5

x = 0,85

y = 0,75

q = 0,73

w = -0,13

n = 1

крутящий момент:

(НМм)

мощность:

N? = кВт

Выбираем станок вертикально-фрезерный консольный 6Р10.

Операция 045 фрезерная(чистовая):

Фреза концевая с коническим хвостиком Р6М5

(O145): D=40

t = 1,5мм q = 0,45 Т = 120 мин

Sz = 0,2 мм x = 0,5 u=0,1

Z = 5 y = 0,5

i = 2 p = 0,1

Cv = 46,7 m = 0,33

V = м/мин=1,07 м/с

n =

принимаем n =480 об/мин

Vф = м/мин =1 м/с

сила резания:

Н

Ср = 12,5

x = 0,85

y = 0,75

q = 0,73

w = -0,13

n = 1

крутящий момент:

(НМм)

мощность:

N? = кВт

Выбираем станок вертикально-фрезерный консольный 6Р10.

Операция 050 сверлильная:

Сверло спиральное 12 P6M8

t=6 q=0,4

s=0,28 y=0,5

Cv=9,8 m=0,2

T=20

Скорость резания:

V=м/мин =0,55 м/с

Крутящий момент:

Cm=0,0345, q=2, y=0,8

Mкр= Hm

Сила резания:

Cp=68, q=1, y=0,7

P0= H

Мощность резания:

n=об/мин

Ne=кВт

Выбираем станок вертикально-сверлильный 2Н125.

9. Расчет контрольно-измерительного инструмента

1. Расчет исполнительных размеров калибров-скоб для 91h11(-0,22).

Дв=28 мкм, ув1=0 мкм, Нк1=15 мкм, Нр=4 мкм

1) Определим наибольший предельный размер вала:

Dmax=DH=91 мм.

2) Определим наименьший предельный размер вала:

Dmin=DH-Дд=91-0,22=90,78 мм.

3) Определим наибольший размер непроходного калибра-скобы:

HEc =Dmin-Нк1/2=90,78-0,015/2=90,7725 мм.

4) Определим наименьший размер проходного калибра-скобы:

ПРс=Dmax-Дв1-Нк/2=91-0,028-0,004/2=90,97 мм.

5) Определим предельный размер изношенного калибра-скобы:

ПРи.с.=Dmax+ув=91+0=91 мм.

6) Определим наибольший размер контркалибра К-ПРс:

К-ПРс=Dmax-Дв1+Нр=91-0,028+0,015/2=90,047 мм.

7) Определим наибольший размер контркалибра К-НЕс:

К-НЕс=Dmin+Нр/2=90,78+0,004/2=90,782 мм.

8) Определим наибольший размер контркалибра К-Ис:

К-Ис=Dmax+ув1+Нр=91+0+0,004/2=91,002 мм.

9) Построим схему расположения полей допусков калибров для вала диаметром 91h11 (-0,22)

2. Расчет исполнительных размер калибров-пробок для измерения 77Н11(+0,19):

Д0=25 мкм, Нк=13 мкм, ув=0 мкм.

1) Определим наибольший предельный размер контролируемого отверстия:

Dmax=Dн+Дд=77+0,19=77,19 мм.

2) Определить наименьший предельный размер контролируемого отверстия:

Dmin=Dн=77=77 мм.

3) Определим наибольший размер проходного нового калибра-пробки:

ПРп=Dmin+Д0+Нк/2=77+0,025+0,013/2=77,0315 мм.

4) Определим наибольший размер непроходного калибра-пробки:

НЕп=Dmax+Нк=77,19+0,013/2=77,228 мм.

5) Определим предельный размер изношенного калибра-пробки:

ПРи=Dmin-ув=77-0=77 мм.

6) Строим схему расположения полей допусков калибров для отверстия 77Н11(+0,19).

10. Проектирование станочного приспособления

Для выполнения этого пункта курсового проекта я выбрал такой тип приспособления, как трехкулачковый патрон с клиновым центрирующим механизмом (токарная операция), который приводится в действие от вращающегося пневмоцилиндра.

Из приспособлений для токарных станков наиболее широко применяются трехкулачковые патроны. Конструкция трехкулачкового патрона состоит из корпуса, в котором перемещаются три кулачка с рифленой поверхностью которых сопрягаются сменные кулачки. Для крепления накладных кулачков после их перестановки в процессе наладки патрона служат винты и сухари.

Скользящая в отверстии корпуса патрона муфта имеет для связи с кулачками три паза с углом наклона 15 и приводится в движение от штока привода. В рабочем положении муфта удерживается штифтом , который одновременно служит упором, ограничивающим поворот муфты при смене кулачков. Втулка предохраняет патрон от проникновения в него грязи и стружки. Одновременно ее конусное отверстие используется для установки направляющих втулок, упоров и т.п.

К достоинствам клинового патрона следует отнести:

1) компактность и жесткость, так как механизм патрона состоит всего из четырех подвижных частей (скользящей муфты и кулачков);

2) износоустойчивость, так как соединение муфты с кулачками происходит по плоскостям с равномерно распределенным давлением, а возможность быстрого съема кулачков способствует хорошей их чистке и смазке.

Пневмоцилиндр состоит из двух основных частей: муфты и цилиндра . Для присоединения тяги патрона имеется резьбовое отверстие на выступающем конце штока. Воздухоподводящая муфта присоединяется к цилиндру болтами с помощью фланца. Сжатый воздух подается через ниппель, центровое отверстие в стержне и отверстие в штоке в штоковую полость цилиндра. Под действием давления воздуха (0,5-0,6 МПа) поршень перемещается влево, создавая на штоке тянущую силу. При переключении крана управления сжатый воздух через ниппель, радиальные отверстия и скосы в стержне подается в поршневую (нештоковую) полость цилиндра, поршень перемещается вправо, создавая на штоке толкающую силу.

Соединение патрона со штоком пневмоцилиндра осуществляется тягой.

Расчет приспособления

Операция - токарная черновая

Dо.п.=91 мм - диаметр обрабатываемой поверхности

Dз=93 мм - диаметр заготовки

Lз=18 мм - длина заготовки

Pz=217 Н - сила резания

Определим коэффициент запаса для самоцентрирующегося трехкулачкового патрона с пневматическим приводом зажима:

Кзап=КоК1К2К3К4К5К6=1,5?1?1,2?1?1?1?1=1,8 [ист. 2 стр.107]

Ко=1,5 - постоянный коэффициент запаса;

К1=1 - коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовки;

К2=1,2 - коэффициент, учитывающий увеличение силы резания при затуплении режущего инструмента;

К3=1 - коэффициент, учитывающий увеличение силы резания при обработке прерывистых поверхностей на детали;

К4=1 - коэффициент, учитывающий постоянство силы зажима, развиваемой приводом приспособления;

К5=1 - коэффициент, учитывающий удобное расположение рукоятки для ручных зажимных устройств;

К6=1 - коэффициент, учитывающий при наличии моментов, стремящихся повернуть обрабатываемую деталь вокруг ее оси.

Определим силу зажима детали одним кулачком патрона:

Wк=Pz Н

nк=3 - число кулачков в патроне;

fТ.П.=0,8 - коэффициент трения на рабочих поверхностях кулачков;

3. Определим силу на штоке привода трехкулачкового патрона:

Qшт.=Wknkkтр Н

Kтр=1,05 - коэффициент, учитывающий дополнительные силы трения в патроне;

ак=40 мм - вылет кулачка от середины его опоры в пазу патрона до центра приложения силы на одном кулачке;

hк=65 мм - длина направляющей части кулачка;

fк=0,1 - коэффициент трения кулачка.

4. Определим действительную силу зажима детали :

Qш.д.= Н

з=0,85 - коэффициент полезного действия;

Dц=200 мм - диаметр цилиндра;

Р=0,39 Мн/м - давление сжатого воздуха.

Список литературы

1. Справочник технолога-машиностроителя. т.1 под ред. А.Г.Косиловой и Р.К.Мещерякова. - М. : Машиностроение, 1985 г.

2. Курсовое проектирование по предмету «Технология машиностроения» Добрыднев И.С. - М.: Машиностроение, 1985 г.

3. Справочник технолога-машиностроителя. т.2 под ред. А.Г.Косиловой и Р.К.Мещерякова. - М. : Машиностроение, 1985 г.

4. Справочник инструментальщика. Под ред. И.А. Ординарцева. - Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987 г.

5. Приспособления для металлорежущих станков. М.А.Ансеров - М.: Машиностроение, 1984 г.

Приложение 1

Технические характеристики станков

Станок токарно-винторезный 16Л20П

Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки:

Над станиной 400

Над суппортом 210

Наибольший диаметр прутка, проходящего через отверстие шпинделя 34 наибольшая длина обрабатываемой заготовки 1500

Шаг нарезаемой резьбы:

Метрической 0,25- 0,56

Дюймовой, число ниток на дюйм 56-0,25

Модульной, модуль 0,5-112

Питчевой, питч 112-0,5

Частота вращения шпинделя, об/мин 16-1600

Число скоростей шпинделя 21/18

Наибольшее перемещение суппорта:

Продольное 1440

Поперечное 240

Подача суппорта, мм/об (мм/мин):

Продольная 0,05-2,8

Поперечная 0,025-1,4

Число ступеней подач -

Скорости быстрого перемещения суппорта, мм/мин:

Продольного 4000

Поперечного 2000

Мощность электродвигателя главного привода, кВт 6,3

Габаритные размеры (без ЧПУ):

Длина 2920

Ширина 1035

Высота 1450

Масса, кг 2050

Станок Вертикально-фрезерный консольный 6Р10

Размеры рабочей поверхности стола 160х630

Наибольшее перемещение стола:

Продольное 500

Поперечное 160

Вертикальное 300

Перемещение гильзы со шпинделем 60

Наибольший угол поворота шпиндельной головки, 45

Внутренний конус шпинделя (конусность 7:24) -

Число скоростей шпинделя 12

Частота вращения шпинделя, об/мин 50-2240

Число подач стола 12

Подача стола, мм/мин:

Продольная и поперечная 25-1120

Вертикальная 12,5-560

Скорость быстрого перемещения стола, мм/мин:

Продольного и поперечного 2300

Вертикального 1120

Мощность электродвигателя привода главного

движения, кВт 3

Габаритные размеры:

Длина 1445

Ширина 1875

Высота 1750

Масса (без выносного оборудования), кг 1300

Вертикально-сверлильный станок 2Н125

Наибольший условный диаметр сверления в стали 25

Рабочая поверхность стола 400x450

Наибольшее расстояние от торца шпинделя до рабочей поверхности стола 700

Вылет шпинделя 250

Наибольший ход шпинделя 200

Наибольшее вертикальное перемещение: сверлильной (револьверной) головки 170, стола 270

Конус Морзе отверстия шпинделя 3

Число скоростей шпинделя 12

Частота вращения шпинделя, об/мин 45-2000

Число подач шпинделя (револьверной головки) 9

Подача шпинделя (револьверной головки), мм/об 0,1-0,6

Мощность электродвигателя привода главного движения, кВт 2,2

Габаритные размеры:

длина 915

ширина 785

высота 2350

Масса, кг 880

Страницы: 1, 2