Балка нижняя наружная

Определяем суммарные отклонения расположения поверхности

L - длина заготовки, мм

1=Ку0=0,06528=31,68 мкм

2=Ку1=0,0431,68 =1,27 мкм

Ку - коэффициент уточнения

Черновой 0,06, чистовой 0,04

Определяем минимальные припуски

Zimin=(Rz+h) i-1+i-1+i

Rzi-1 - высота неровностей профиля на предшествующем переходе.

hi-1 - глубина дефектного поверхностного слоя на предшествующем переходе.

i - погрешность установки заготовки на выполняемом переходе.

Z1min=(0,25+0,24) +0,528+0,15= 1,17 мм

Z2min=(0,12+0,12) + 0,032+0,15= 0,42 мм

Определяем максимальные припуски

Zimax=Zimin+Ti-1

Z1max=1,17+0,6= 1,77 мм

Z2max=0,42+0,14= 0,56 мм

Определяем общий припуск на боковые стороны наружного контура

Zобщ= Z1max+ Z2max=1,77+0,56= 2,332,5мм

Определить припуск на толщину полотна, размер 8 мм.

Таблица № 5.

№ п/п	Вид заготовки и обрабатываемой поверхности	Точность заготовки и обрабатываемой	Допуск на размер T, мм	Элементы припуска, мкм	Промежуточные припуски, мм
		поверхности		Rz	h			Zmax	Zmin
0	Заготовка гор. штамповка обычной точности	16	0,90	250	240	528	-	-	-
1	Черновое фрезерование	14	0,22	120	120	31,68	150	2,07	1,17
2	Чистовое фрезерование	12	0,09	40	40	1,27	150	0,64	0,42

Определяем суммарные отклонения расположения поверхности

L - длина заготовки, мм

1=Ку0=0,06528=31,68 мкм

2=Ку1=0,0431,68 =1,27 мкм

Ку - коэффициент уточнения

Черновой 0,06, чистовой 0,04

Определяем минимальные припуски

Zimin=(Rz+h) i-1+i-1+i

Rzi-1 - высота неровностей профиля на предшествующем переходе.

hi-1 - глубина дефектного поверхностного слоя на предшествующем переходе.

i - погрешность установки заготовки на выполняемом переходе.

Z1min=(0,25+0,24) +0,528+0,15= 1,17 мм

Z2min=(0,12+0,12) +0,032+0,15= 0,42 мм

Определяем максимальные припуски

Zimax=Zimin+Ti-1

Z1max=1,17+0,9= 2,07 мм

Z2max=0,42+0,22= 0,64 мм

Определяем общий припуск на боковые стороны наружного контура

Zобщ= Z1max+ Z2max=2,07+0,64= 2,713 мм

Табличный метод.

Таблица № 6.

Размер	Припуск (Z)	Припуск (2Z)	Округленный размер
3,5	2,3	4,6	8
4	2,3	4,6	8,5
5	2,3	4,6	9,5
6	2,3	4,6	10,5
9	2,3	4,6	14
34	2,3	4,6	39
64	2,4	4,8	69
68	2,4	4,8	73
230	2,7	5,4	236
868	3,8	7,6	876

2.3. Анализ заводского технологического процесса

В качестве заготовки в базовом тех. процессе принята поковка, получаемая свободной ковкой. Так как конструкция детали имеет достаточно сложную форму, при производстве поковки введены большие припуски и напуски (упрощающие форму заготовки). Это привело к увеличению веса заготовки - коэффициент использования материала составил 0.1 - что является достаточно низким показателем.

Маршрут обработки детали «Балка верхняя».

Таблица № 7.

№ операции	Название операции	Оборудование	Приспособление
1	2	3	4
005	Входной контроль.		К/стол
010	Разметка.	Штангенциркуль чертилка	Плита 2500х1600
015-020	Фрезерная.	ВМ 127М	Прихват
065	Слесарная	Верстак	Тиски
070-115	Фрезерная с ЧПУ.	ФП-27Н3	Прихват

В базовом техпроцессе:

47 операций с применением металлорежущих станков.

10 операции контрольных.

10 операций слесарных.

1 операция вспомогательная.

Механическая обработка детали проводится на универсальных станках. В базовом техпроцессе используются тиски, прихваты, что увеличивает время настройки.Т. к. деталь имеет сложный контур, при обработке требуется большое количество переустановов, что снижает точность обработки, а так же увеличивает время на установку и настройку.

Для обработки детали используется быстрорежущий инструмент, что увеличивает время обработки, снижает стойкость инструмента, увеличивает трудоемкость на изготовление деталей.

В качестве приспособлений используется тиски, прихваты, что снижает точность изготовления детали, увеличивает время на установку, переустановку, настройку.

Вывод:

Данный техпроцесс не подходит для серийного производства. Предлагаю использовать станки с ЧПУ, специальные приспособления, обработку карманов вести аналогично базовому техпроцессу, но использовать другое оборудование и приспособление. Совокупность выше сказанных предложений значительно сокращает время на обработку и повышает точность обработки при высокой производительности.

2.4. Разработка маршрутного техпроцесса

В разрабатываемом технологическом процессе большая часть механической обработки деталей осуществляется на станке с ЧПУ - DMU - 125P при уменьшении операций фрезерных с ЧПУ, это достигается за счет полного заполнения инструментального магазина станка. За счет этого сокращается доработка детали на универсально-фрезерных станках, с разметкой.

В новом технологическом процессе обработка базовых отверстий производится в кондукторе на станке 2А125.

В новом технологическом процессе есть и добавления, добавляются контрольные операции для межоперационного контроля.

В результате всех этих изменений новых технологический процесс состоит из 17 операций, сокращаются сроки производства детали, трудоемкость изготовления, себестоимость.

Маршрут обработки детали «Балка верхняя»

Таблица № 8.

№ операции	Нормирование и содержание операции	Оборудование
1	2	3
005	Контрольная	Контрольный стол
010	Фрезерная	6Н13П
015	Слесарная	Верстак
020	Контрольная	Контрольный стол
025	Сверлильная	2А125
030	Слесарная	Верстак
035	Контрольная	Контрольный стол
040	Фрезерная с ЧПУ	DMU 125
045	Слесарная	Верстак
050	Контрольная	Контрольный стол
055	Фрезерная с ЧПУ	DMU 125
060	Слесарная	Верстак
065	Контрольная	Контрольный стол
070	Контрольная	Весы
075	Маркировочная	Стол распределителя работ
080	Контрольная	Контрольный стол

2.5. Выбор технологического оборудования

Применяемое оборудование.

Фрезерный станок с ЧПУ модели DMU-200P. Станок позволяет обрабатывать криволинейный контур и подходит по габаритным размерам, мощности главного двигателя, оборотам шпинделя.

DMU125P

1. Защитное ограждение

2. Инструментальный магазин

3. Шпиндельная бабка с главным приводом

4. Зона обслуживания (гидравлика, пневматика, централизованная смазка)

5. Пульт управления с системой ЧПУ

6. Рабочий стол

7. Устройство подачи СОЖ

Техническая характеристика станка.

1. Число оборотов (бесступенчато) 20-12000 мин-1

2. Скорость подачи (бесступенчато) 20-10000 мм/мин

3. Ускоренный ход: ось Х, У, Z 40 м/мин

4. Разрешающая способность 0,001 мм

5. Позиционный допуск 0,010 мм

6. Рабочий стол: ЧПУ - круглый стол 1250 х 1000

Число Т-образных пазов/размер:

паз для базирования (центральный) шт.1 / 18Н7

пазы для крепления шт.9 / 18Н12

9. Центральное отверстие 50Н6 мм

10. Частота вращения стола 8 1/мин

11. Подача 2900о

12. Конус шпинделя SK40 по DIN 69871

Для обработки базовой поверхности выбран станок:

Вертикально фрезерный станок 6Н13П

Таблица № 9.

Параметр	Величина
Рабочая поверхность стола (мм)	320х1250
Мощность двигателя (кВт)	7,5
КПД станка	0,8
Число оборотов шпинделя:
max	1600
min	31,5
Подачи стола продольные и поперечные (мм/мин)
max	1250
min	25
Подачи вертикальные (мм/мин)
max	416,6
min	8,3

Для обработки отверстий выбираю: вертикальный сверлильный станок

2А125

Таблица № 10.

Параметр	Величина
Рабочая поверхность стола Наибольшее расстояние от торца шпинделя до рабочей поверхности стола Вылет шпинделя Наибольший ход шпинделя Наибольшее вертикальное перемещение: Сверлильной (револьверной) головки стола Конус Морзе отверстия шпинделя Число скоростей шпинделя Частота вращения шпинделя, об/мин Число подач шпинделя (револьверной головки) Подача шпинделя (револьверной головки) мм/об Мощность электродвигателя привода главного движения, кВт Габаритные размеры: Длина Ширина Высота Масса, кг	710 х 1250 828 200 - 700 - 500 - 1, 2, 3 12 22 - 1000 12 0,05 - 2,24 11 1500 1800 3650 5000

2.6. Выбор приспособления и режущего инструмента

Одним из показателей экономически рациональной подготовки производства является сокращение трудоемкости и сроков проведения всего подготовительного цикла, основная часть которого в машиностроительном производстве включает проектные работы, изготовление и отладку специальных средств технологического оснащения.

Выполнение этих требований в значительной мере зависит от состава и количества станочных приспособлений, являющихся наиболее трудоемким видом оснастки. Их следует выбирать с учетом конкретных условий подготовляемого производства.

В зависимости от масштаба производства (массовое, серийное, мелкосерийное) и технологических факторов станочные приспособления по назначению и конструкции могут быть разделены на: универсальные, универсально-наладочные (переналаживаемые), универсально-групповые, сборно-разборные, специальные

В среднесерийном производстве лучше всего применить специальное фрезерное приспособление, так как они имеют постоянные установочные базы и зажимающие элементы, и предназначены для установки и закрепления, одинаковых по форме и размерам заготовок.

Специальные приспособления применяются в производствах, где по условиям работы станки на значительное время закрепляются за определенной операцией.

Выбор режущего инструмента.

Фреза концевая - предназначена для обработки деталей на станках с ЧПУ

Фреза R390-032A32-11H

Фреза R216.34-16045-AC38N

Сверло 2301-1415 ВК8 ГОСТ 22736-77 (d=19.0; L=256; l =135)

Сверло 2301-1845 ВК8 ГОСТ 10902-77 (d=6,2; L=101; l =63)

Сверло 2301-1868 ВК8 ГОСТ 10902-77 (d=6,2; L=86; l =52)

Зенкер ш20H9 ГОСТ 21541-76

2.7. Применяемые методы и инструменты контроля

Под контролем в широком смысле имеется в виду понятие, включающее в себя определение как количественных, так и качественных характеристик, например, контроль дефектов наружной поверхности, контроль внутренних пороков металла и др.

В технике наряду с понятием «контроль» широко применяется понятие «измерение».

Измерение - нахождение физической величины с помощью специальных технических средств.

Точность измерений - качество измерений, отражающее близость их результатов к истинному значению измеряемой величины.

Погрешность измерения - отклонение результата измерения от истинного значения измеряемой величины.

Под методом измерения понимается совокупность используемых измерительных средств и условий их применения.

Методы измерения зависят от используемых измерительных средств и условий измерений и подразделяются на абсолютные, сравнительные, прямые, косвенные, комплексные, элементные, контактные и бесконтактные.

Абсолютный метод измерения характеризуется тем, что прибор показывает абсолютное значение измеряемой величины.

Сравнительный метод отличается тем, что прибор показывает отклонение значения измеряемой величины от размера установочной меры или иного образца.

Так, к абсолютному методу относят измерение микрометром, штангенциркулем, длинномером, а к сравнительному измерение оптиметром, индикаторным нутромером.

Прямой метод измерения заключается в том, что значение искомой величины или ее отклонение отсчитывают непосредственно по прибору. К этому методу относят контроль диаметров микрометром или индикатором на стойке.

При косвенном методе значение искомой величины или отклонение от нее находят по результатам измерения другой величины, связанной с искомой определенной зависимостью. Например, контроль угла синусной линейкой, диаметра по длине дуги и углу, опирающемуся на нее.

Измерительные средства - это технические устройства, используемые при измерениях и имеющие нормированные метрологические свойства (например, различные измерительные приборы, калибры, лекальные линейки, плиты и т.д.).

Для контроля данной детали абсолютным методом применяются следующие средства контроля.

Для измерения наружных и внутренних размеров используются штангенциркули ШЦ1-125-0,05 ГОСТ 166-80, ШЦ-2-300-0,05 ГОСТ 166-80, ШЦ-3-400-0,05 ГОСТ 166-80.

Для контроля толщин детали применяют индикаторный стенкомер С-ЮБ-0,1 ГОСТ 11358-89 с пределом измерения 10 мм.

2.8. Расчет режимов резания

Разработка технологического процесса механической обработки заготовки обычно завершается установлением технологических норм времени для каждой операции. Чтобы добиться оптимальных норм времени на операцию, необходимо в полной мере использовать режущие свойства инструмента и производственные возможности технологического оборудования.

При выборе режимов обработки необходимо придерживаться определённого порядка, т.е. при назначении и расчёте режима обработки учитывают тип и размеры режущего инструмента, материал его режущей части, материал и состояние заготовки, тип оборудования и его состояние. Следует помнить, что элементы режимов обработки находятся во взаимной функциональной зависимости, устанавливаемой империческими формулами.

Определим режимы резания для операции 010 - Фрезерная (фрезеровать поверхность 1 предварительно), фреза торцевая Ш125; Ш посадочного отверстия 40 (H7); ВК8; B=42; Z=12 (ГОСТ 9473-80)

Глубина резания t - величина срезаемого слоя за один проход измеряемая в направлении перпендикулярно к обрабатываемой поверхности; t=2

Подача при фрезеровании задаётся в м/мин - перемещение фрезы за одну минуту.

При черновом фрезеровании плоскости подача на зуб фрезы будет равна:

=0,11 мм/зуб (заводские нормативы)

Скорость резания. Скорость резания - это величина перемещения точки режущей кромки резца относительно поверхности резания в единицу времени, которая рассчитывается по формуле:

где V - скорость резания, м/мин

Сv - коэффициент учитывающий обрабатываемый материал и условия обработки

D - Диаметр фрезы, мм

T - Стойкость фрезы, мин

t - Глубина резания, мм

- величина подачи, м/мин

В - ширина фрезерования, мм

Значение коэффициента Сv и показатели степени (стр 287 таб.39).

; q=0,2; x = 0.06; ; ; ; ; T=180 мин.

Общий поправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий фактические условия резания рассчитывается по формуле:

где, Кv - общий поправочный коэффициент на скорость резания;

Кмv - коэффициент, учитывающий качество обрабатываемого материала;

Кпv - коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовки;

Киv - коэффициент, учитывающий материал инструмента.

=1 (режущие инстр. и режимы резания, стр.262 таб.3);

= 0.8 (режущие инстр. и режимы резания, стр.263 таб.5);

= 1 (режущие инстр. и режимы резания, стр.263 таб.6);

Следовательно, общий поправочный коэффициент на скорость резания будет равен:

Имея данные, рассчитаем скорость резания, она будет равна:

м/мин

Определим частоту вращения шпинделя:

, об/мин

Имея все данные, произведём расчёт частот вращения:

, об/мин

По имеющимся числам оборотов станка принимаем частоту вращения: n= 63 об/мин

Сила резания. Сила резания определяется по формуле:

; Н

где Pz -сила резания, Н

Ср - коэффициент;

t - глубина резания, мм

- подача на зуб, м/мин

В - ширина фрезерования, мм

Z - число зубьев фрезы

n - число оборотов шпинделя

Кр - поправочный коэффициент

Значения коэффициентов и показателей степеней для расчёта силы резания (таб.39, стр.289)

218; x =0.92; 0.78; 1; q=1.15; 0;

Поправочный коэффициент определяется по формуле:

;

Следовательно, общий поправочный коэффициент на силу резания будет равен:

Имея все данные, произведём расчёт силы резания:

Н;

Крутящий момент. Крутящий момент определяется по формуле:

; Н*М

где - сила резания, Н

D - диаметр фрезы

Z - число зубьев фрезы

Имея все данные, произведём расчёт крутящего момента:

Н*М;

Мощность резания. Эффективная мощность резания определяется по формуле:

;

где, Nэ - эффективная мощность резания, кВт

Pz - сила резания, Н

V - скорость резания, м/мин

Согласно формуле произведём расчёт:

кВт;

Определяем режимы резания для операции 040 - Фрезерная с ЧПУ

Фреза R390-032A32-11H, материал фрезы 1025

Выбор подачи на зуб: Fz=0.1 мм/об ([8] стр. А193)

Выбор скорости резания: Vс= 70 м/мин для материала 1025 ([8] стр. А202)

Определяем частоту вращения шпинделя по формуле:

; об/мин ([8] стр. А214)

Имея все данные, найдём частоту вращения шпинделя

об/мин;

Так как на DMU станках бесступенчатое регулирование принимаем: n = 696 об/мин

Определяем подачу стола (скорость подачи) по формуле:

([8] стр. А214)

Где: zn - число зубьев (5)

n - частота вращения шпинделя

fz - подача на зуб фрезы

Определяем удельную силу резания, т.е. силу резания по формуле:

Где: Кс1 - удельная сила резания Н/мм2 (1400) ([8] стр. А202)

hm - средняя толщина стружки мм (0,1) ([8] стр. А192)

mc - поправочный коэффициент (0,23) ([8] стр. А202)

Определяем мощность необходимую для резания по формуле:

Где ap - глубина резания, мм

ae - ширина обработки, мм

vf - подача стола, мм/мин

kс1 - удельная сила резания Н/мм2

з - К.П.Д.

025 Сверлильная

Для данной операции выбираем статистический метод расчетов

так как он более быстр и менее трудоемок.

Зенкер ш20Н9

1. t = 0,4 мм

2. S = 0,5 мм/зуб

3. = 20 м/мин

4. n = 400 об/мин

6. N = 0,15 кВт

8. Ро = 235 Н

2.9. Нормирование операций

Каждый производственный процесс состоит из технологических операции.

Операция - это законченная часть технологического процесса, выполняемая одним рабочим или бригадой на одном рабочем месте.

Операция является объектом нормирования труда. Чтобы изучать трудовой процесс, проектировать его рациональную структуру, необходимо деление операций на составляющие элементы.

По технологическому признаку, согласно ГОСТу 3.1109-82, операцию делят на следующие элементы:

- установ

- позиция

- переход

- рабочий ход

- вспомогательный ход

Затраты рабочего времени, которые имеют место в производстве, весьма многообразны, поэтому основным средством для их измерения является их классификация, то есть группировка затрат рабочего времени по определенным признакам. Исходя из технического нормирования, все рабочее время исполнителя подразделяется на время работы и время перерыва.

Время работы - это время, в течение которого рабочий производит действия, направленные на осуществление трудового процесса.

Время работы включает в себя:

- подготовительно-заключительное время

- оперативное время

- время обслуживания рабочего места

Подготовительно-заключительное время - это время, затраченное на подготовку исполнителя или исполнителей к выполнению технологической операции и приведение в порядок после окончания смены или получения наряда, инструмента, приспособления, сдача их после выполнения производственного задания.

Время перерывов - это время, в течение которого рабочий не принимает участия в работе.

Определение продолжительности всех нормируемых затрат рабочего времени на выполнение заданного объема работы. Согласно ГОСТу 3.1109-82 норма времени - регламентируемое время выполнения некоторого объема работ в определенных условиях одним или несколькими исполнителями.

Структуру нормы времени можно представить:

Нормирую операцию - сверлильную

1) Определение основного машинного времени:

l - длина обработки;

l1- перебег в начале обработки;

l2 - перебег в конце обработки;

L - длина обработки, состоящая из длины обрабатываемой поверхности и перебегов инструмента в начале и конце обработки;

S - подача, мм/об;

n - число оборотов, об/мин;

Переход: Сверлить отв. ш11,9 насквозь

Т0=0.8 мин.

Переход: Зенкеровать отв. Ш12H9

Т0= 0.94 мин.

Переход: Сверлить отв. ш 19,9 насквозь

Т0= 0,95 мин.

Переход: Зенкеровать отв. Ш12H9

Т0= 0.77 мин.

Т=0.8+0.9+0,95+0,77=3,42 мин

2) Определяем вспомогательное время:

Тв= Тупр+ Туст+ Тизм= 1,4+1,2+0,2= 3 мин

Тупр - вспомогательное время на управление станком = 1,4 мин

Туст - время на установку и снятие детали 1,2 мин

Тизм - время на контрольные измерения 0,4 мин

3) Время на отдых и личные надобности 4,1% от суммы вспомогательного и основного времени.

Тотд = (3,42+3) 0,041= 0,26 мин

4) Подготовительно-заключительное время состоит из затрат времени на наладку станка, приспособления и инструмента, а так же получение инструмента и приспособления до начала работ и сдача после.

Тпз= 15 мин

5) Штучное время - норма времени необходимая для обработки одной детали складывается

Тшт= То+Тв+Тотд= 3,42+ 3+0,55= 6,99 мин

6) Штучно-калькуляционное время

Тштк=Тпз/n + Тшт= 15/800 +6,99 =7 мин

n - количество деталей в партии (шт) = 800

Нормирую операцию - фрезерную

1) Определение основного машинного времени:

l - длина обработки;

l1- перебег в начале обработки;

l2 - перебег в конце обработки;

L - длина обработки, состоящая из длины обрабатываемой поверхности и перебегов инструмента в начале и конце обработки;

S - подача, мм/мин;

n - число оборотов, об/мин;

i - число проходов;

Переход:

Т0= 0,36 мин. на 4 поверхности.

2) Определяем вспомогательное время:

Тв= Тупр+ Туст+ Тизм= 1,5+2,3+0,8= 4,6 мин

Тупр - вспомогательное время на управление станком = 1,5 мин

Туст - время на установку и снятие детали 2,3 мин

Тизм - время на контрольные измерения 0,8 мин

3) Время на отдых и личные надобности 4,1% от суммы вспомогательного и основного времени.

Тотд = (0,36+4,6) 0,041= 0,2 мин

4) Подготовительно-заключительное время состоит из затрат времени на наладку станка, приспособления и инструмента, а так же получение инструмента и приспособления до начала работ и сдача после.

Тпз= 15 мин

5) Штучное время - норма времени необходимая для обработки одной детали складывается

Тшт= То+Тв+Тотд= 0,36+4,6+0,2= 5,16 мин

6) Штучно-калькуляционное время

Тштк=Тпз/n + Тшт= 15/800 +5,16 = 5,185 мин

n - количество деталей в партии (шт) = 800.

3. Конструкторская часть

3.1. Конструкция приспособления

Технологическая оснастка имеет большое значение в производственном процессе. Она обеспечивает заданную точность и качество изготавливаемых деталей, позволяет повысить производительность и эффективность труда.

Приспособлением называют дополнительные устройства для базирования и закрепления обрабатываемой детали.

Проектируемое приспособление является специальным фрезерным приспособлением с гидравлическим приводом и предназначено для пяти координатной обработки детали “Балка верхняя” на станке DMU125P.

Ложемент имеет 2 базовых отверстия, в которые запрессовываются базовые пальцы: цилиндрический ш12Н9 и срезанный ш20Н9. Установку детали по технологической базе, предварительно обработанной на универсальном станке, производят на эти установочные пальцы.

При обработке деталь закрепляется за счет гидроцилиндров толкающего типа. В толкающем гидроцилиндре в нижнюю полость через шланг высокого давления подается масло, шток с пальцем смещается вверх, один конец прихвата смещается также вверх, а с другого края прихват при помощи шпильки с шайбой сферической прижимает деталь к ложементу.

Для ориентации приспособления на столе станка в плите запрессованы два пальца: один ш50g6 входит в центральную втулку стола, второй ш18g6-в центральный паз стола.

Данное приспособление предназначено для программной обработки наружного и внутреннего контура, карманов и ребер детали.

Также приспособление имеет 4 рым-болта для транспортирования.

Данное приспособление, благодаря быстродействующим зажимам позволяет снизить время на установку и снятие детали.

3.2. Расчет приспособления

3.2.1. Расчет силы зажима

Если расчет вести обычным способом при большом количестве работающих прихватов, получится статически неопределимая система. Поэтому расчет ведется по типу расчета заклепочных соединений.

Составляется уравнение сил, на схеме нагрузок:

(Pz+Poc·f) ·Кз=с1·F1+c2·F2

Тогда из уравнения определяется сила зажима заготовки W:

Pz - максимальная сила резания, согласно расчетам 2378 Н;

щ - угол подъема винтовой канавки концевой фрезы - щ=20°;

f - коэффициент трения на стыке между ложементом и заготовкой, f=0,15;

- коэффициент запаса, учитывает степень затупления, колебание припуска при обработке за счет износа штампа, твердость и вязкость материала детали; =2,5;

с1 и c2 - коэффициенты, которые учитывают нагружение прихватов;

с1 - всегда равен 1;

с2 =1/2.

Последующие коэффициенты определяются по формуле:

к - порядковый номер работающего прихвата;

n - общее количество работающих прихватов в установе.

3.2.2. Определение размеров элементов зажима заготовки

Определение диаметра резьбы шпильки прихвата. Исходя из прочности материала шпильки и при одинаковой длине плеч прихвата b диаметр резьбы шпильки определяется по формуле:

W - сила зажима - 1609,5 кг

- допускаемое напряжение на растяжение для шпилек из стали 45 - 1700 кг/см2, из стали 40Х - 2500 кг/см2

Принимается шпилька с резьбой М20.

Определение размеров прихвата.

Ширина прихвата B принимается (3…3,5) dшп

B=3,1·dшп=3,1·20=62 мм

Высота прихвата h принимается (1,1…1,3) dшп

h=1,2·dшп=1,2·20=24 мм

Длина прихвата L принимается (6…10) dшп

L=7·dшп=8·20=160 мм

Ширина паза b= dшп=20 мм

Длина паза зависит от величины смещения прихватов при выполнении установа.

l= dшп+c=20+43=63 мм

с - максимальная величина смещения прихватов с=Dмакс+к+1=32+10+1=43 мм

Dмакс - максимальный диаметр фрезы - 40 мм

к - максимальная длина контакта прихвата с заготовкой - 10 мм Размер l1 определяется при выполнении компоновки, он должен быть ? 6 мм.

По ГОСТ 12937-67 принимаются плоские передвижные прихваты.

3.2.3. Выбор гидроцилиндров

Гидроцилиндры по сравнению с пневмоцилиндрами имеют следующие преимущества: развивают большую силу зажима при минимальных диаметральных размерах; высокая стабильность силы зажима, что даёт возможность исключить погрешность закрепления; высокое быстродействие.

Для данной схемы закрепления заготовки принимаются толкающие гидроцилиндры двухстороннего действия.

Определяем диаметр цилиндра по формуле:

D - диаметр цилиндра - см

W - сила зажима - 1609,5 кг

p - давление в цилиндре 100 кг/см2

з - КПД - 0,85.

По нормали МН 2251-61 принимается гидроцилиндр ближайшего большего значения с D = 50 мм, с длиной хода штока 15 мм. Нормаль предусматривает ряд диаметров: 40,50,60,80,100 мм с минимальной длиной 70 мм. В штоке имеется резьбовое отверстие М12 для установки шпильки с минимальным выступанием 10 мм, в крышке имеется резьбовое отверстие - М16 для крепления цилиндра. Рабочее давление P = 10МПа (100кг/см2).

3.2.4. Расчет на прочность “слабых” звеньев конструкции

Слабым звеном конструкции является прихват, ослабленный пазом при работе на изгиб.

Напряжение при одинаковой длине плеч прихвата определяется по формуле:

W - сила зажима - 1609,5 кг

l - длина плеча - см

W' - момент сопротивления сечения прихвата - см3

- допускаемое напряжение на изгиб: для стали 45 - 2000 кг/см2, для стали 40Х - 3000 кг/см2.

L - длина прихвата 160 мм

dшп - диаметр шпильки в штоке цилиндра - 16 мм

к - максимальная длина контакта прихвата с заготовкой - 6 мм (в установах А и Б)

е - величина отступа шпильки цилиндра от торца прихвата - 2 мм

B - ширина прихвата 6,2 см

b - ширина паза 2 см

h - толщина прихвата 2,4 см

Расчет удовлетворяет прочности прихвата.

3.2.5. Определение погрешности базирования

Погрешность базирования при установке заготовки на цилиндрический и срезанный палец определяется по формуле:

Изготовление деталей или изделий партиями - характерная особенность серийного типа производства.

- минимальный диаметральный зазор между пальцем ш20f7 и отверстием ш20H9 - 0,02мм

- допуск на изготовление пальца ш20f7 - 0,021 мм

- допуск на изготовление отверстия ш20H9 - 0,052 мм

- наибольшее расстояние от центра срезанного пальца до обрабатываемого контура детали 149 мм

L - расстояние между пальцами 457 мм

=0,15 мм

Что соответствует требуемой точности обработки детали с учетом других погрешностей обработки.

4. Литература

1. Добрыднев И.С. Курсовое проектирование по предмету «Технология машиностроения». -М.: Машиностроение, 1985г.

2. Данилевский В.В. Технология машиностроения. -М.: Высшая школа, 1984г.

3. Обработка металлов резанием: Справочник технолога под ред. Панова А.А. -М.: Машиностроение, 1988г.

4. Силантьева Н.А. Малиновский В.Р. Техническое нормирование труда в машиностроении. -М.: Машиностроение, 1990г.

5. Справочник «Приспособления для металлорежущих станков» под ред. Горошкина А.К. -М.: Машиностроение, 1965г.

6. Справочник технолога-машиностроителя под ред. Косиловой А.Г. и Мещерякова Р.К. Т.1,2. -М.: Машиностроение, 1986г.

7. Справочник металлиста под ред. Малова А.Н. Т.1-5. -М.: МАШГИЗ, 1960г.

8. Каталоги инструмента фирмы «САНДВИК Коромант»

Страницы: 1, 2